一、喷射成形Al11.4Zn2.6Mg1.7Cu合金沉积态显微组织分析（论文文献综述）
王清曌[1]（2015）在《喷射成形7055铝合金水下搅拌摩擦焊接头强化机理研究》文中研究指明喷射成形7055铝合金以其高强高韧的特性,在航空航天等工业中受到广泛关注,而制约其应用的焊接问题也成为业界的焦点。由于喷射成形工艺的特殊性,使得传统的搅拌摩擦焊已无法满足该种材料的焊接需求。本文通过水下搅拌摩擦焊,在搅拌头旋转速度（S）为1550rpm焊接速度（F）为155mm/min的参数下成功焊接了喷射成形7055铝合金,获得了无缺陷的焊接接头,抗拉强度可达402.48MPa（相当于母材强度的75%）,延伸率为1.52%,远优于传统搅拌摩擦焊接头。水下接头硬度值呈对称的“W”形,改善了传统接头硬度分布不均匀,热影响区范围大的缺点。通过SEM&EDS、DSC、XRD、TEM等微观分析手段对水下接头与同参数下传统搅拌摩擦焊接头组织进行对比研究。结果表明,相较于传统搅拌摩擦焊接头而言,大温度梯度的水下焊接使接头中黑灰偏聚区减少,EDS分析显示该区域的Mg:Zn≈1:2,与母材相近。通过参考平衡相图,标定了水下接头DSC曲线峰值含义,发现其主要出现G.P.区和Mg-Zn相的变化,通过XRD分析进一步确定了水下接头中的相,其中主要起强化作用的为Mg Zn2和Mg2Zn3,且Mg Zn2数量居多,使接头较大程度上保留了母材的优良性能。TEM检测确定了其主要强化相Mg Zn2与基体有良好的半共格关系,即接头强化效果最优。综上,水下搅拌摩擦焊接头强化机理可归结为通过改变接头冷却方式,获得了强化效果较佳的组织形态,通过沉淀相的共格强化提高接头性能。根据所分析的水冷条件下喷射成形7055铝合金接头强化机理,文章还通过改变焊接参数及改变冷却介质的温度,进一步探究了水下搅拌摩擦焊接头性能调节方式。从改变焊接参数的角度上而言,提高搅拌头旋转速度的的调节方式优于改变焊接速度的调节方式,接头中强化相主要围绕Mg-Zn和Al-Cu相的变化,在高转速+高焊速的参数下可获得综合性能较高的接头;从改变冷却介质温度来说,高温的冷却介质可以更好的保证接头的性能,在高温介质中焊接的接头强度可超过母材强度的85%,延伸率也获得了较大的提高,高温接头的优良性能除了来自强化相Mg Zn2、Mg2Zn3外,还得益于接头中产生的i型Al32（Mg,Zn）49相。
苏睿明[2]（2015）在《喷射成形7075合金RRA处理工艺优化与合金时效机理研究》文中指出7xxx系铝合金尤其是7075合金因其比强度高、韧性好等诸多优势,作为结构材料广泛应用于航空航天领域。但7xxx系合金受成型和热处理工艺的限制,拉仲强度一般在500-600MPa上下。喷射成形技术可使该系合金组织显着细化,宏观和微观偏析大幅减少,峰值时效处理后可使材料拉伸强度达到700MPa以上。近些年来,对材料各项综合性能指标要求越来越高,这使得传统制备与热处理工艺很难满足要求。为此,本课题采用喷射成形技术制备7075合金,并且采用多种时效处理方案,探索热处理对合金组织与性能特别是回归再时效（RRA）处理对微观组织及性能的影响,建立适用于喷射成形7xxx系合金的RRA处理方案。依据7075合金中析出相结构特点,构建了RRA过程中析出相特征的解析式,并结合多种强化因素建立RRA过程中屈服强度模型。对于7xxx系合金的传统热处理,常见的有T6峰值时效处理、T73过时效处理和传统回归再时效处理。通过对比上述三种热处理工艺对喷射成形7075合金组织及性能的影响特点发现：T6处理后合金中出现大量细小弥散的基体析出相（MPt）,使得合金强度达到峰值,但此时晶界析出相（GBP）连续分布且晶间无析出带（PFZ）较窄,致使合金抗腐蚀性能不佳；而T73处理后,GBP断开并且PFZ较宽,使得合金抗腐蚀性能得以提升,但合金强度由于MPt的粗化而损失严重,拉伸强度下降；采用RRA处理后,合金基体组织形貌与T6处理后相类似,拉伸强度达到758MPa,而晶界组织与T73处理后的相近,晶间腐蚀深度、剥落腐蚀等级和应力腐蚀指数分别达到16.8μm、EA和0.138,使合金拥有良好的综合性能。传统RRA预时效工艺为峰值时效处理,处理后基体中析出大量析出相,并且存在粗化的析出相,这些相在回归过程中很难回溶,并在再时效中继续长大,消耗大量的强化元素,使RRA后合金的强度不及T6处理的水平。通过调整RRA预时效处理时间,采用120℃分别处理8、16、24和32h,研究RRA不同预时效处理程度对合金组织及性能的影响发现,采用欠时效预处理,在一定程度上就会减缓预时效阶段MPt粗化现象的发生,从而改善合金性能。采用120℃+16h的欠时效预处理,可使RRA处理后合金MPt细小弥散,GBP断开分布并存在一定宽度的PFZ,从而合金综合性能优良,晶间腐蚀深度、剥落腐蚀等级和应力腐蚀指数分别达到27.9μm、EA和0.143,拉伸强度达782MPa。通过改变回归处理的温度与时间以及再时效处理工艺,探寻可获得最佳综合性能的欠时效RRA制度。结果发现：采用200℃回归8min结合120℃再时效24h的RRA处理工艺,合金的综合性能最佳。回归温度的提升可促进预时效时析出的MPt回溶,并且使GBP断续和出现一定宽度的PFZ；而回归时间的选择更为重要,过短的回归时间不能有效回溶MPt、断开GBP和宽化PFZ；但过长的回归时间又使MPt在回归过程中粗化而影响合金性能。再时效处理可使回归过程中回溶的MPt再次析出,同时进一步加大GBP的断开程度。低温再时效可有效提升合金强度,高温再时效使合金强度有所损失。不同回归与再时效制度下合金耐蚀性能变化不大,均呈现远优于T6处理接近T73处理的状态。由于喷射成形7075合金性能变化与其析出相形貌关系密切,故对RRA过程中析出相的尺寸与体积分数进行分析。建立了在形核、长大和熟化过程中盘状析出相尺寸演变模型；在预时效处理过程的前期,析出相尺寸与时间的平方根呈线性关系,熟化之后尺寸与时效时间的立方根呈线性关系；析出相体积分数与时间的关系则符合JMAK方程；回归过程的前期可视作高温时效处理的逆过程,析出相尺寸和体积分数均在预时效之后的基础上,按照回归时间的平方根与指数关系减小；回归处理至一定程度后,析出相体积分数将在一个程度上保持稳定,而其尺寸则以熟化方式迅速增大；再时效过程中析出相尺寸和体积分数的演变方式为在一定尺寸与体积分数的基础上继续进行单级时效处理,只是对应的基础尺寸与基础体积分数不同。根据固溶强化、细晶强化、位错强化和析出强化等强化因素,建立了RRA过程中合金屈服强度表达式,三个阶段的强化模型均拟合较好。对比传统RRA处理过程的强化模型,欠时效RRA处理模型与实际测量值更为吻合,传统RRA处理后合金基体中出现了一定数量的大尺寸析出相,这些相在后续过程中很难被回溶并会被再次粗化,致使合金的强度出现一定程度的损失。
刘苏阳[3]（2015）在《稀土元素Y对Mg-Gd-Zn合金时效行为的影响》文中研究表明稀土（Rear Earth,简称RE）镁合金是镁合金中的研究热点之一。与传统的镁合金相比,Mg-RE受到的重视程度日益增加,在工业发展中显示出很大的发展前景。我国的稀土储量丰富,再加上稀土镁合金具有良好的综合性能,因此稀土镁合金开发必定具有重要意义。然而,常见的稀土镁合金中稀土元素含量较高,因而使得合金的整体成本及密度提高,这对稀土镁合金的大规模工业化生产是不利的。所以,本文提出向Mg-3Gd-1Zn合金中添加少量稀土元素Y,并辅以热处理,探索Y对合金化元素含量较少的稀土镁合金时效行为的影响。本实验使用真空熔炼炉制备出Mg-3Gd-1Zn-xY（x=0,0.5）合金,系统地研究了Y的加入对Mg-3Gd-1Zn铸态、固溶态合金显微组织和力学性能的影响,并在此基础上,对Mg-3Gd-1Zn-xY（x=0,0.5Y）合金的时效行为进行了深入的研究。通过金相显微镜、XRD、SEM、TEM等设备、手段对两种铸态合金进行了研究,结果显示铸态GZ31合金与GZ31-0.5Y合金均由α-Mg相、MgZn2、MgGd3种相组成。Y元素的加入使得GZ31-0.5Y合金中的MgZn2相增多,MgGd3相减少,Y主要固溶进GZ31合金基体中。铸态GZ31-0.5Y合金的强度略高于GZ31合金的强度,对基体起主要强化作用的是MgGd3相。经过固溶处理后,两种成分的固溶态合金均由α-Mg相、MgZn2、MgGd3这3种相组成。固溶处理使析出相溶入基体,减弱了析出相沉淀强化效果,固溶处理造成晶粒长大等综合作用使固溶处理后的合金硬度较铸态略微下降。固溶态GZ31-0.5Y合金强度略高于固溶态GZ31合金,这是Y造成的固溶强化以及合金中存在更多MgGd3相所致。时效态GZ31合金的主要组织为α-Mg、MgGd3、MgZn2、X。X相对基体的强化作用十分有限。随时效时间延长,合金中的MgGd3相增多,MgZn2相减少,X相减少。到达峰时效时,合金中大量析出MgGd3相,MgZn2大幅减少,X相减少。合金进入过时效阶段后,基体中重新出现X相,MgGd3相减少,MgZn2相增多。时效时间超过50h后,合金中X相逐渐消失,MgGd3相重新增多,MgZn2相数量减少。GZ31时效态合金硬度曲线呈“W”型,当时效时间为0.5h至10h时,GZ31合金处于欠时效状态;合金显微硬度于1h至10h不断上升,于10h时合金硬度到达最高点68.4Hv,此时合金达到峰时效;10h后合金过时效,显微硬度不断下降,但显微硬度于50h到达谷值54.9Hv后不断回升,时效时间225h时显微硬度回升至61.0Hv。时效态GZ31-0.5Y合金的主要组织为α-Mg、MgGd3、MgZn2。欠时效阶段的合金基体中存在的MgGd3相及MgZn2相含量很少。随着时效时间延长,合金中的MgGd3相增多,MgZn2相减少。到达峰时效时,合金中大量析出MgGd3相,MgZn2相大幅减少。进入过时效阶段后,基体中MgGd3相减少,MgZn2相增多。时效时间超过100h后,合金MgGd3相重新增多,MgZn2相数量减少。GZ31-0.5Y时效态合金硬度曲线呈“W”型,当时效时间为0.5h至20h时,GZ31-0.5Y合金处于欠时效阶段;合金显微硬度于1h至20h不断上升,于20h时合金硬度到达最高点,此时合金达到峰时效;20h后合金过时效,显微硬度不断下降,但显微硬度于100h到达谷值后不断回升,时效时间225h时显微硬度回升至60.0Hv。通过分析指出少量Y（0.5wt%）元素的添加并不能对GZ31合金有明显的强化作用。Y的添加使得GZ31-0.5Y中的MgGd3相聚集并粗化,减弱了其沉淀强化效果,而Y元素带来的固溶强化效果不足以抵消这种弱化导致了这种结果的出现。而Y元素的添加对合金造成了诸多影响,主要有:添加了Y元素以后,合金时效态组织中的MgZn2相形态发生了转变,GZ31合金中MgZn2相呈长杆状,而GZ31-0.5Y合金中则呈块状;使GZ31-0.5Y到达峰时效的时间较GZ31合金延长;延长了GZ31-0.5Y合金于过时效阶段硬度开始回升的时间。
刘强,熊柏青,张永安,王锋,朱宝宏,李志辉[4]（2009）在《喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金热轧板材的显微组织及拉伸断口分析》文中研究指明利用喷射成形技术制备Al10.8Zn2.86Mg1.9Cu铝合金并在420℃热轧获得热轧板材。通过光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜和能谱分析等手段对热轧板材不同状态的显微组织进行了研究并观察了拉伸断口形貌。结果表明:通过420℃的热轧制,晶粒形貌为沿轧制方向拉长的细长纤维组织;沉积态、热轧态、退火态时第二相主要为MgZn2,CuAl2和Al2CuMg 3种相;经过450℃×1.5 h+475℃×1 h固溶处理,大部分的第二相回溶,只有少数MgZn2和富铜相残存;通过T6峰时效,热轧制板材的抗拉强度可达到660670 MPa,屈服强度达到620630 MPa,断裂延伸率为8%9%;断口形貌表明合金的断裂是由沿晶断裂和韧窝断裂组成的混合断裂。
周娟,肖于德,马瑞[5]（2009）在《Zr对铸造高强铝合金组织和性能的影响》文中提出采用金相、扫描电镜、透射电镜观察和力学性能测试,研究了添加Zr对铸造Al-Zn-Mg-Cu合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明,增加Zr含量可明显细化铸造高强铝合金组织,抑制合金在变形及热处理过程中的再结晶,促进基体中析出均匀弥散第二相粒子,提高合金的综合性能。
刘强,熊柏青,张永安,王锋,朱宝宏,李志辉[6]（2007）在《喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金热轧板材的显微组织及拉伸断口分析》文中进行了进一步梳理利用喷射成形技术制备 Al10.8Zn2.86Mg1.9Cu 铝合金并在420℃热轧获得热轧板材。通过光学显微镜、X 射线衍射仪、扫描电镜和能谱分折等手段对热轧板材不同状态的显微组织进行了研究并观察了拉伸断口形貌。结果表明:通过420℃的热轧制,晶粒形貌为沿轧制方向拉长的细长纤维组织;沉积态、热轧态、退火态时第二相主要为 MgZn2、CuAl2和 Al2CuMg 三种相;经过450℃×1.5h+475℃×1h 固溶处理,大部分的第二相回溶,只有少数 MgZn2和富铜相残存;通过 T6峰时效,热轧制板材的抗拉强度可达到660～670MPa;断口形貌表明合金的断裂是由沿晶断裂、韧窝断裂组成的混合断裂。
孙立明,于化顺,闵光辉,张静[7]（2007）在《Zr对Al-Zn-Mg-Cu合金组织和性能的影响》文中认为研究了Zr对Al-Zn-Mg-Cu合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,添加少量Zr可以细化合金铸态组织,并且在热挤压过程中抑制再结晶。在固溶时效过程中,可以促进第二相粒子的析出,从而使基体中析出均匀弥散第二相粒子。T6状态下,未加Zr的合金其抗拉强度仅为600MPa,伸长率为10.5%;而加Zr后其抗拉强度超过650MPa,伸长率达到12.3%。
季飞,蔡元华,郝斌,张济山[8]（2007）在《含锰高强铝合金微观组织分析》文中研究表明利用喷射成形方法制备了Al-Zn-Mg-Cu-Mn合金,并用XRD,OP,SEM,TEM等测试方法,分析了铝合金在沉积态、挤压态和固溶态时的显微组织。研究结果表明,沉积坯主要由等轴晶构成,晶粒平均直径为22μm。沉积坯中第二相粒子主要为MgZn2和Al6Mn相,MgZn2相在晶内弥散析出,Al6Mn相主要沿晶界析出。在挤压过程中,在晶体内析出了四方晶格的CuAl2相。在随后的固溶过程中,在固溶温度达到480℃时,MgZn2相大部分都已经回溶。当固溶温度达到500℃时,出现再结晶,在挤压过程中出现的织构消除,部分Al6Mn相回溶。
王磊,张永安,刘红伟,朱宝宏,王锋,魏衍广[9]（2007）在《喷射成形70Si30Al合金封装材料的组织性能研究》文中研究指明利用喷射成形技术制备了70Si30Al合金新型电子封装材料,研究了材料沉积态、热压态的显微组织演变规律,测试了材料的各项性能。结果表明:沉积态材料显微组织细小均匀,一次Si相尺寸大约在10-40μm左右,且均匀弥散分布。经过热压后,材料的热膨胀系数为7×10-6-9×10-6K-1,热导率可以达到120 W.m-1.K-1。
白朴存,张秀云,陈伟[10]（2006）在《喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金的组织与性能研究》文中研究表明对喷射沉积制备的高Zn（11.3 wt%）A l-Zn-Mg-Cu合金进行挤压和热处理,并测试了力学性能。通过透射电镜和扫描电镜对拉伸试样的微观组织进行了研究,提出了合金的强化机制。结果表明,该喷射沉积A l-Zn-Mg-Cu合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为849 MPa、796 MPa和3.3%。合金的强化主要来源于纳米晶强化、固溶强化以及沉淀强化。断口分析显示,合金的断裂方式主要为沿晶断裂。
二、喷射成形Al11.4Zn2.6Mg1.7Cu合金沉积态显微组织分析（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、喷射成形Al11.4Zn2.6Mg1.7Cu合金沉积态显微组织分析（论文提纲范文）
（1）喷射成形7055铝合金水下搅拌摩擦焊接头强化机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景研究目的及意义 |
| 1.2 喷射成形铝合金研究现状 |
| 1.2.1 喷射成形工艺 |
| 1.2.2 喷射成形 7XXX系铝合金 |
| 1.2.3 喷射成形铝合金的强韧化机理 |
| 1.3 喷射成形铝合金焊接技术的国内外研究现状 |
| 1.4 水下搅拌摩擦焊 |
| 1.4.1 浸入式搅拌摩擦焊 |
| 1.4.2 水下搅拌摩擦焊研究现状 |
| 1.5 喷射成形高强铝合金搅拌摩擦焊接头组织转变国内外研究现状 |
| 1.6 本文主要研究内容 |
| 1.7 技术路线 |
| 第二章 试验材料与方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法与设备 |
| 2.2.1 焊接工艺试验 |
| 2.2.2 焊接温度场的测定 |
| 2.2.3 接头拉伸试验 |
| 2.2.4 断口形貌分析试验 |
| 2.2.5 显微组织观测 |
| 2.2.6 接头硬度测试 |
| 2.2.7 物相分析试验 |
| 第三章 喷射成形7055铝合金常温水下搅拌摩擦焊接头性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 喷射成形7055铝合金水下搅拌摩擦焊与传统搅拌摩擦焊接头成形情况对比分析 |
| 3.3 水下搅拌摩擦焊与传统搅拌摩擦焊接头性能对比分析 |
| 3.3.1 拉伸性能 |
| 3.3.2 接头显微硬度表征分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 水下搅拌摩擦焊接头强韧化机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 焊接热循环对接头性能的影响 |
| 4.3 强化相演变对接头强化效果的影响 |
| 4.3.1 接头组织成分变化分析 |
| 4.3.2 接头相变分析 |
| 4.3.3 相变与接头强韧化关系综合分析 |
| 4.4 喷射成形7055铝合金水下搅拌摩擦焊接头强韧化机理分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 焊接参数对喷射成形7055铝合金水下搅拌摩擦焊接头组织和性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 不同参数下焊接温度场的对比分析 |
| 5.3 搅拌摩擦焊参数对水下焊接接头宏观成形情况的影响 |
| 5.4 焊接参数对水下搅拌摩擦焊接头微观组织性能的影响 |
| 5.4.1 接头焊核微观组织分析 |
| 5.4.2 接头塑性流线微观组织分析 |
| 5.5 焊接参数对水下搅拌摩擦焊机械性能的影响 |
| 5.5.1 拉伸性能 |
| 5.5.2 显微硬度 |
| 5.6 接头强化相演变研究 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 不同温度介质对水下搅拌摩擦焊接头组织与性能的调节 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 不同温度介质下接头焊接温度场研究 |
| 6.3 不同介质温度对水下搅拌摩擦焊接头成形的影响 |
| 6.4 介质温度对水下搅拌摩擦焊力学性能的影响 |
| 6.4.1 拉伸性能 |
| 6.4.2 显微硬度 |
| 6.5 介质温度下接头强化相演变研究 |
| 6.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（2）喷射成形7075合金RRA处理工艺优化与合金时效机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的立论依据 |
| 1.1.1 选题的背景 |
| 1.1.2 研究目的及意义 |
| 1.2 喷射成形7075合金的研究现状 |
| 1.2.1 喷射成形先进制造技术 |
| 1.2.2 7xxx系合金的力学性能研究现状 |
| 1.2.3 超高强铝合金的腐蚀性能研究现状 |
| 1.3 超高强铝合金的热处理工艺 |
| 1.3.1 热处理过程的微观组织演变 |
| 1.3.2 热处理过程的性能变化 |
| 1.4 时效析出动力学及强化模型 |
| 1.4.1 析出相的尺寸演变 |
| 1.4.2 析出相体积分数的演化 |
| 1.4.3 强化模型的发展 |
| 1.4.4 强化模型的影响因素 |
| 1.5 存在的问题及主要研究内容 |
| 1.5.1 存在的问题 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第2章 实验材料与方法 |
| 2.1 材料制备 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 成形工艺 |
| 2.1.3 热处理工艺 |
| 2.2 测试分析 |
| 2.2.1 性能检测 |
| 2.2.2 组织观察及分析 |
| 第3章 传统时效处理对合金组织与性能的影响 |
| 3.1 单级时效热处理工艺 |
| 3.1.1 力学性能 |
| 3.1.2 第一时效峰所对应的组织 |
| 3.1.3 第二时效峰所对应的组织 |
| 3.2 双级时效热处理 |
| 3.2.1 力学与导电性能 |
| 3.2.2 晶间腐蚀性能 |
| 3.2.3 剥落腐蚀性能 |
| 3.2.4 应力腐蚀性能 |
| 3.2.5 组织形貌 |
| 3.3 回归再时效处理(RRA) |
| 3.3.1 力学及导电性能 |
| 3.3.2 晶间腐蚀性能 |
| 3.3.3 剥落腐蚀性能 |
| 3.3.4 应力腐蚀性能 |
| 3.3.5 组织形貌 |
| 3.4 分析讨论 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 RRA预时效处理阶段的研究 |
| 4.1 研究思路 |
| 4.2 力学及导电性能 |
| 4.2.1 预时效处理 |
| 4.2.2 回归处理 |
| 4.2.3 再时效处理 |
| 4.3 耐蚀性能 |
| 4.3.1 晶间腐蚀性能 |
| 4.3.2 剥落腐蚀性能 |
| 4.3.3 应力腐蚀性能 |
| 4.4 微观组织 |
| 4.4.1 预时效处理 |
| 4.4.2 回归处理 |
| 4.4.3 再时效处理 |
| 4.5 分析与讨论 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 RRA回归与再时效阶段的优化 |
| 5.1 回归温度的影响 |
| 5.1.1 力学及导电性能 |
| 5.1.2 晶间腐蚀性能 |
| 5.1.3 剥落腐蚀性能 |
| 5.1.4 应力腐蚀性能 |
| 5.1.5 组织形貌 |
| 5.1.6 X射线衍射分析 |
| 5.2 回归程度的影响 |
| 5.2.1 力学性能 |
| 5.2.2 晶间腐蚀性能 |
| 5.2.3 剥落腐蚀性能 |
| 5.2.4 应力腐蚀性能 |
| 5.2.5 微观组织 |
| 5.2.6 X射线衍射分析 |
| 5.3 再时效工艺的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 RRA过程中析出相演变行为的表征 |
| 6.1 析出相的尺寸的演变 |
| 6.1.1 析出相的形核 |
| 6.1.2 析出相的长大 |
| 6.1.3 析出相的熟化 |
| 6.2 析出相体积分数演变 |
| 6.3 喷射成形7075合金RRA过程中析出相的表征 |
| 6.3.1 预时效过程 |
| 6.3.2 回归过程 |
| 6.3.3 再时效过程 |
| 6.4 分析与讨论 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 喷射成形7075合金欠时效RRA强度模型的建立 |
| 7.1 强化因素 |
| 7.1.1 细晶强化 |
| 7.1.2 固溶强化 |
| 7.1.3 可变形析出相强化 |
| 7.1.4 不可变形析出相强化 |
| 7.2 单级时效强化模型 |
| 7.2.1 单级时效处理初期 |
| 7.2.2 单级时效处理中后期 |
| 7.3 回归过程强化模型 |
| 7.3.1 回归处理前期 |
| 7.3.2 回归处理中后期 |
| 7.4 再时效过程强化模型 |
| 7.4.1 再时效处理前中期 |
| 7.4.2 再时效处理后期 |
| 7.5 分析与讨论 |
| 7.6 本章小结 |
| 第8章 结论 |
| 参考文献 |
| 附录A 主要符号 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（3）稀土元素Y对Mg-Gd-Zn合金时效行为的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 稀土镁合金概述 |
| 1.2 Mg-Gd系合金研究背景 |
| 1.2.1 稀土元素在镁合金中的主要作用 |
| 1.2.2 Mg-Gd合金的主要体系及研究进展 |
| 1.3 稀土镁合金的应用 |
| 1.4 镁钆系合金研究展望 |
| 1.5 本课题的研究意义及研究内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 镁钆合金的制备和表征方法 |
| 2.1 实验流程图及研究方法 |
| 2.1.1 实验流程图 |
| 2.1.2 研究方法 |
| 2.2 成分设计 |
| 2.2.1 钆含量的确定 |
| 2.2.2 锌含量的确定 |
| 2.2.3 钇含量的确定 |
| 2.3 实验材料和实验设备 |
| 2.3.1 原材料 |
| 2.3.2 实验设备 |
| 2.4 合金制备 |
| 2.5 合金的热处理工艺 |
| 2.5.1 合金固溶处理工艺 |
| 2.5.2 合金的时效处理工艺 |
| 2.6 合金显微组织及力学性能研究 |
| 2.6.1 金相显微组织观察 |
| 2.6.2 X射线衍射分析 |
| 2.6.3 扫描电子显微镜观察及能谱分析 |
| 2.6.4 透射电子显微镜分析 |
| 2.6.5 硬度测试 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 Mg-3Gd-1Zn-xY(x=0,0.5)合金铸态组织和力学性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 铸态合金金相分析 |
| 3.3 铸态合金SEM分析 |
| 3.4 铸态合金XRD分析 |
| 3.5 稀土物相形成分析 |
| 3.6 铸态合金硬度测试分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 Mg-3Gd-1Zn-xY合金固溶态显微组织与力学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 固溶态合金金相分析 |
| 4.3 固溶态合金SEM分析 |
| 4.4 固溶态合金XRD分析 |
| 4.5 固溶态合金硬度测试分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 时效处理对Mg-3Gd-1Zn-xY合金显微组织与力学性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 Mg-3Gd-1Zn合金时效态的显微组织及力学性能 |
| 5.2.1 Mg-3Gd-1Zn合金时效态显微组织 |
| 5.2.2 Mg-3Gd-1Zn合金时效态硬度曲线 |
| 5.2.3 Mg-3Gd-1Zn合金时效态SEM分析 |
| 5.2.4 Mg-3Gd-1Zn合金时效态XRD分析 |
| 5.2.5 Mg-3Gd-1Zn合金时效态硬度分析 |
| 5.2.6 Mg-3Gd-1Zn合金峰时效组织TEM测试分析 |
| 5.3 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金时效态的显微组织及力学性能 |
| 5.3.1 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金时效态显微组织 |
| 5.3.2 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金时效态硬度曲线 |
| 5.3.3 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金时效态SEM分析 |
| 5.3.4 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金时效态XRD分析 |
| 5.3.5 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金时效态硬度分析 |
| 5.3.6 Mg-3Gd-1Zn-0.5Y合金峰时效组织TEM测试分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（4）喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金热轧板材的显微组织及拉伸断口分析（论文提纲范文）
| 1 实 验 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 晶粒形貌的变化 |
| 2.2 XRD和SEM分析 |
| 2.3 力学性能和拉伸断口分析 |
| 3 结 论 |
（5）Zr对铸造高强铝合金组织和性能的影响（论文提纲范文）
| 1 试验材料和方法 |
| 2 试验结果与讨论 |
| 2.1 显微组织 |
| 2.2 力学性能 |
| 3 结论 |
（7）Zr对Al-Zn-Mg-Cu合金组织和性能的影响（论文提纲范文）
| 1 试验方法 |
| 2 结果与分析 |
| 2.1 Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的铸态组织 |
| 2.2 Zr 对 7150合金热挤压组织的影响 |
| 2.3 Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的T6态组织 |
| 2.4 Zr对Al-Zn-Mg-Cu合金时效硬化的影响 |
| 2.5 Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金的力学性能 |
| 3 结论 |
（8）含锰高强铝合金微观组织分析（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 实验方法 |
| 3 试验结果及讨论 |
| 3.1 沉积态组织 |
| 3.2 挤压态组织 |
| 3.3 固溶态组织 |
| 4 结论 |
（9）喷射成形70Si30Al合金封装材料的组织性能研究（论文提纲范文）
| 1 实 验 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 喷射成形制备工艺 |
| 2.2 致密度化处理 |
| 2.3 性能研究 |
| 3 结 论 |
四、喷射成形Al11.4Zn2.6Mg1.7Cu合金沉积态显微组织分析（论文参考文献）
- [1]喷射成形7055铝合金水下搅拌摩擦焊接头强化机理研究[D]. 王清曌. 江苏科技大学, 2015(06)
- [2]喷射成形7075合金RRA处理工艺优化与合金时效机理研究[D]. 苏睿明. 沈阳工业大学, 2015(12)
- [3]稀土元素Y对Mg-Gd-Zn合金时效行为的影响[D]. 刘苏阳. 哈尔滨工程大学, 2015(06)
- [4]喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金热轧板材的显微组织及拉伸断口分析[J]. 刘强,熊柏青,张永安,王锋,朱宝宏,李志辉. 稀有金属, 2009(02)
- [5]Zr对铸造高强铝合金组织和性能的影响[J]. 周娟,肖于德,马瑞. 铸造, 2009(03)
- [6]喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金热轧板材的显微组织及拉伸断口分析[A]. 刘强,熊柏青,张永安,王锋,朱宝宏,李志辉. 中国有色金属学会第十二届材料科学与合金加工学术年会论文集, 2007
- [7]Zr对Al-Zn-Mg-Cu合金组织和性能的影响[J]. 孙立明,于化顺,闵光辉,张静. 特种铸造及有色合金, 2007(05)
- [8]含锰高强铝合金微观组织分析[J]. 季飞,蔡元华,郝斌,张济山. 金属世界, 2007(03)
- [9]喷射成形70Si30Al合金封装材料的组织性能研究[J]. 王磊,张永安,刘红伟,朱宝宏,王锋,魏衍广. 稀有金属, 2007(01)
- [10]喷射成形Al-Zn-Mg-Cu合金的组织与性能研究[J]. 白朴存,张秀云,陈伟. 金属热处理, 2006(06)