一、600MW~660MW汽轮发电机用环氧浸渍缠绕玻璃钢大锥环的研制（论文文献综述）
张希[1]（2017）在《玻璃钢大锥环原位固化过程检测及数值模拟分析》文中研究指明以玻璃纤维增强树脂基复合材料为成型原材料的玻璃钢大锥环是用作固定发电机定子线圈端部的大型部件,该部件能抑制发电机电磁振动力及突然短路时产生的巨大冲击作用力,以保证发电机安全、稳定地运行。目前,我国引进的国外大型发电机技术中,发电机定子端部的固定基本上都是利用玻璃钢大锥环来实现的。因玻璃钢大锥环壁厚且体积较大,所以其固化成型过程复杂、难度较高。玻璃钢大锥环传统固化工艺过程中,其外接固化炉经连续缠绕后加热成型,这种成型工艺在大锥环厚内壁且纤维缠绕张力存在的情况下即不利于树脂的里外迁移,又不利于溶剂向外挥发,从而导致大面积气泡产生,制约锥环的成型效率和产品性能。本文以玻璃钢大锥环原位固化成型工艺的数值模拟作为研究基础,改善其传统单一固化方式,采用内固化为主后固化协同合作的原位固化工艺形式,实现大锥环实时原位固化过程。建立玻璃钢大锥环原位固化过程的热化学模型、固化反应动力学模型、热应变与化学收缩应变模型,通过有限元方法数值求解所建数学模型。在ANSYS有限元仿真软件运行环境下,采用参数化编程语言APDL编写针对玻璃钢大锥环原位固化过程的仿真程序,仿真分析原位固化过程中温度、固化度与固化形变规律。同时,利用光纤布拉格光栅（FBG）对温度和应变的传感特性,设计玻璃钢大锥环原位固化过程的温度、应力实时检测方案。本文具体分析结果证明:玻璃钢大锥环原位内固化可固化范围内,热量由内向外逐层传递且厚度越大温度峰值的变化越大,最大可固化壁厚为8cm,8cm以外未固化部分经原位后固化过程得以完全固化;原位固化导致锥环大端产生向内收缩的较大形变,最大形变量为0.21mm,锥环小端处形变量较小;玻璃钢大锥环原位固化过程温度和应变检测结果与数值模拟分析结果相符,所用数值模拟分析方法可用于玻璃钢大锥环固化工艺的温度和应变预测。
李磊[2]（2017）在《汽轮发电机定子端部模态分析》文中指出随着中国经济的发展,国内用电量急速增长,特别是进入21世纪后,人民生活提高,对生活品质提出越来越高的要求,发电设备装机容量逐年增加,电网的建设日新月异。大型火力发电机组仍占据国内发电市场很大比例,随着居民环境意识的提高,清洁高效能源的发展迎来大的机遇期。目前国内已经制造1200MW级火力发电机组,随着发电机容量的增加,其电流和电压也同步增长。对于大型发电机组,其定子端部绕组受到电磁力、机械力的作用,在绕组切向方向、轴向方向以及径向方向都存在巨大的激振力。定子绕组端部固定方式主要有绑扎结构、灌胶结构、压板结构等,定子绕组的固定强度决定了在运行中绕组安全运行的抗破坏能力。定子绕组作为输出电流的部件,为了便于批量制造以及解决绕组输出至电网的问题,其端部形状为渐伸线展开至锥面的三维结构。渐开线结构形状复杂,在发电机历史上的很长时间,都需要依靠人工对其制造模具进行整形,以便于其形状尽可能的接近于理论设计。随着电机容量增加,发电机制造质量也必须逐步提高。近年来,随着多轴加工设备的发展以及计算机技术的应用,五轴加工机床和多轴成形设备已逐步应用在定子绕组制备中。定子绕组的端部模具已经和三维模型相差无几,其形状更好,在发电机端部的排布也更准确。大型汽轮发电机定子绕组端部的模态分析和试验已经越来越得到了发电机制造厂以及电厂的重视。在21世纪前,发电机定子绕组的端部模态计算主要依靠程序开发。在20世纪80年代,以上海发电机厂为主、哈尔滨电机厂也参于引进开发300MW级水氢氢发电机,同时也引进了端部模态计算的一些理论、程序等,在此阶段国内的研究主要还集中在单一机型的模态试验以及验证,无法对新设计和结构进行系列的理论研究。进入21世纪,随着发电机容量的提升,端部振动的破坏对发电机造成的危害巨大。各大制造厂都进行各类模态的测试以及理论分析功能,借助于计算机技术以及数值计算方法的进步,有限元分析、三维模型等技术应用于模态分析。目前主要的模态测试方法为激振法,通过力锤在定子绕组端部施加激振力,布置加速度传感器采集反馈信号,通过对输入、输出信号进行频响估计、拟合曲线以得到端部绕组模态参数。大型发电机定子绕组在运行时除受到倍频振动外还受到铁心、转子等传递的电磁力,端部绕组的振动与阻尼有关。对于绑扎型端部绕组,其固定结构为刚-柔型,端部整体呈刚性,与定子铁心连接为柔性,在轴向可以微量位移,其模态多受到温度、制造质量的影响。对于灌胶结构的发电机定子端部,其整体刚性更好,其固有频率较为接近于共振频谱。在上海发电机厂制造的1000MW级发电机中,其固有频率接近于100Hz,但由于端部固定结构良好,在运行中并未发生振动偏大的现象。本课题主要根据发电机定子绕组的固定结构进行区分,分别对绑扎型结构和灌胶型结构进行建模,根据试验数据以及文献资料采用不同的建模方法,按照定子嵌线步序进行模态计算,根据不同温度情况下材料弹性模量的变化来进行模态计算,进而确认温度等对发电机定子绕组端部模态的影响。目前国内对发电机定子绕组模态的研究主要基于GB/T20140-2006和JB/T8990-1999。根据发电机长期运行维护经验,本文梳理了不同状态下振动防护的措施,同梳理了各大制造厂对振动和模态的要求。
左林娜,戴雪康,陶芳[3]（2016）在《百万千瓦级核电发电机定子端部玻璃钢大锥环的研制》文中进行了进一步梳理在成功研制660 MW、1 000 MW发电机的经验基础上,根据1 100 MW核电发电机大锥环的自身特点制作了1/4缩比件,并进行性能测试及工艺验证,最终确定了1 100 MW核电发电机大锥环的开发方案,并对其性能进行测试分析。结果表明:试制的大锥环性能满足技术要求,并对大锥环整体进行了模态试验,大锥环本身固有频率状态良好。
陈海燕,张希,许家忠,王燕[4]（2016）在《对称玻璃钢大锥环内固化成型研究及数值模拟》文中指出采用有限元方法对复合材料对称玻璃钢大锥环内固化成型进行研究,基于ANSYS仿真软件编写了对称玻璃钢大锥环内固化过程仿真程序,实现玻璃钢大锥环内固化过程温度和固化度变化的数值模拟。结果表明,数值模拟得到的结果符合内固化变化规律;贴近实验数据,模拟准确有效;根据仿真结果得到了玻璃钢大锥环内固化温度变化规律、固化峰值温度随厚度变化规律及锥环不同厚度固化度的变化规律,分析了600660MW汽轮发电机的玻璃钢大锥环采用内固化工艺能达到完全固化的厚度范围。该研究为玻璃钢大锥环实现高效、低成本成型提供了新方法。
高丹[5]（2015）在《大型汽轮发电机定子端部结构及大锥环缠绕机的虚拟样机研究》文中研究表明大型汽轮发电机定子端部结构的振动问题影响着整个发电机的稳定与安全运行,定子端部绕组的固定决定着发电机能否长期安全可靠的运行。定子端部绕组采用复合材料大锥环进行固定不仅能够减小定子端部的振动,还能保护定子端部绕组防止其发生磨损。本文在虚拟样机技术的基础上,分别对600MW和1000MW两种容量不同的汽轮发电机的定子端部结构进行了研究分析,并对定子端部复合材料大锥环及其加工制造设备进行了设计与分析。通过借鉴国内外大量的汽轮发电机方面的资料,对国内生产的600MW和1000MW的大型汽轮发电机定子端部结构进行了详细分析,在此基础上,首先在Auto CAD中设计了三种不同的定子端部结构,然后在Pro/E中建立相应的定子端部结构的虚拟样机模型,为了方便分析计算,将定子端部结构进行了适当的简化后导入到ANSYS Workbench中得到其有限元模型。在此基础上,分别对三种不同的定子端部结构进行了动态特性分析,得到了相应的固有频率和振型图。定子端部结构的固有频率均避开了50Hz的工频和100Hz的电磁倍频,从而避免定子端部发生共振现象。定子端部固定结构中的大锥环采用复合材料工艺进行加工制造可以使其具有良好的性能。本文分别在ANSYS Workbench中的ACP模块和ANSYS经典版中对复合材料大锥环进行了铺层设计与分析,并对其进行了动态特性分析,得到了复合材料大锥环的固有频率和振型图。同样地,复合材料大锥环的固有频率避开了50Hz的工频和100Hz的电磁倍频,减小了定子端部发生共振的概率。纤维缠绕成型是复合材料大锥环的主要成型方法,纤维缠绕成型最主要的设备是缠绕机。本文将工业机器人技术和缠绕机结构结合起来,利用虚拟样机技术,针对复合材料大锥环,在Solid Works中设计了具有6自由度机械臂的缠绕机的虚拟机样模型,并在ADAMS中对缠绕机模型进行了运动仿真分析,得到了芯模运动和缠绕头运动的曲线图。本文通过对大型汽轮发电机定子端部固定结构、复合材料大锥环及其缠绕机设备的设计和分析研究,得到了很多重要而且有价值的分析结果,对大型汽轮发电机的设计与生产制造具有重要的参考价值。
高丹,王益轩,梁瑜洋,陈荣荣[6]（2015）在《大型汽轮发电机复合材料大锥环的设计与研究》文中研究指明本文利用ANSYS/Workbench建立了大型汽轮发电机复合材料大锥环的简化模型,运用复合材料经典层合板理论,在复合材料ACP模块中,对大锥环的基体材料、增强材料和铺层进行设计。同时将大锥环的半锥角作为设计变量,计算出其相应的固有频率和振型。通过计算分析得出最佳设计半锥角为22.5,为1000MW大型汽轮发电机复合材料大锥环的设计提供了参考和依据。
蔡金刚,于柏峰,杨志忠,裴放[7]（2014）在《我国纤维缠绕技术及产业发展历程与现状》文中提出我国纤维缠绕技术从20世纪60年代初开始起步,到现在的成熟发展及广泛应用,大致经历了60年代初至60年代末的起步阶段、70年代初至80年代末的发展阶段、80年代末至90年代末的技术完善阶段及21世纪初至今的成熟发展阶段。
陈吉[8]（2013）在《各向异性材料属性对发电机定子锥环模态分析的影响》文中进行了进一步梳理使用不同材料模型对锥环模态分析的影响各不相同,对此进行了深入研究。以1 000MW汽轮发电机定子锥环为例,分别对使用各向同性材料模型及各向异性材料模型的锥环模态进行分析。结果显示,使用各向同性材料模型的计算数据无法与试验值相吻合,说明将锥环复合材料等效为各向同性材料是不合理的;使用各向异性材料模型的计算数据与试验值十分吻合,说明将锥环复合材料等效为横观各向异性材料是合理的。
郑伟峰,谭昌柏,袁铁军,周来水[9]（2013）在《复合材料缠绕成型技术的多样化发展》文中提出近年来,纤维缠绕复合材料制作关键环节包括芯模、固化工艺以及固化加压方式等呈多样化发展趋势,促使纤维缠绕成型工艺应用范围日趋扩大,介绍了纤维缠绕成型工艺芯模、固化工艺及固化加压方式多样化发展的现状。
李端,王益轩,郭艳利,陈旭[10]（2013）在《大型汽轮发电机定子端部复合材料大锥环的设计与制造》文中研究说明介绍了大型汽轮发电机定子端部复合材料大锥环对发电机端部绕组起着可靠固定与减振等多重作用。以1000MW汽轮发电机的端部结构为例,运用Pro/E和ADAMS建立了定端复合材料大锥环加工缠绕设备的虚拟样机模型并应用ANSYS软件建立了定端玻璃纤维增强环氧树脂基大锥环的等效简化模型,计算出相应的固有频率与振型,为大型汽轮发电机定子端部复合材料大锥环的设计与制造提供参考。
二、600MW~660MW汽轮发电机用环氧浸渍缠绕玻璃钢大锥环的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、600MW~660MW汽轮发电机用环氧浸渍缠绕玻璃钢大锥环的研制（论文提纲范文）
（1）玻璃钢大锥环原位固化过程检测及数值模拟分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题来源及研究目的与意义 |
| 1.2 国内外玻璃钢大锥环生产研究现状 |
| 1.2.1 固化过程研究现状 |
| 1.2.2 检测技术研究现状 |
| 1.2.3 数值模拟研究现状 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 第2章 原位固化工艺及有限元仿真模型 |
| 2.1 原位固化工艺原理 |
| 2.2 原位固化工艺的有限元模型 |
| 2.2.1 热-化学与固化动力学模型 |
| 2.2.2 热应变与化学收缩应变模型 |
| 2.2.3 有限元模型的理论求解 |
| 2.3 基于ANSYS建立有限元仿真模型 |
| 2.3.1 APDL参数化语言设计 |
| 2.3.2 定义类型及设定参数 |
| 2.3.3 建立几何模型并划分网格 |
| 2.3.4 边界条件的设定 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 基于FBG传感技术的原位固化过程检测 |
| 3.1 FBG传感及解调技术基本原理 |
| 3.1.1 FBG传感的基本理论 |
| 3.1.2 FBG波长解调基本方法 |
| 3.2 FBG温度、应变传感性能分析 |
| 3.2.1 温度的灵敏度 |
| 3.2.2 轴向上应力的灵敏度 |
| 3.3 FBG检测系统测试实验 |
| 3.3.1 测试实验的准备 |
| 3.3.2 测试实验中温度与应变交叉敏感解耦方法 |
| 3.3.3 测试实验结果分析 |
| 3.4 大锥环原位固化过程检测方案 |
| 3.4.1 总体方案 |
| 3.4.2 FBG传感系统结构设计 |
| 3.4.3 光纤滑环的安装与使用 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 原位固化过程的数值模拟分析 |
| 4.1 原位内固化数值模拟分析 |
| 4.1.1 温度场分析 |
| 4.1.2 固化度场分析 |
| 4.2 原位后固化数值模拟分析 |
| 4.2.1 温度场分析 |
| 4.2.2 固化度场分析 |
| 4.3 数值模拟与检测结果对比分析 |
| 4.3.1 温度对比分析 |
| 4.3.2 应力/应变对比分析 |
| 4.4 原位固化结束后的变形分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（2）汽轮发电机定子端部模态分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1. 本文研究的主要内容和背景 |
| 1.2. 国内外基本研究情况 |
| 1.3. 本文选题的理论根据以及分析方法 |
| 1.4. 本文的研究内容和目的 |
| 第2章 汽轮发电机定子端部固定结构及电动力分析 |
| 2.1. 引言 |
| 2.2. 国内外定子端部结构 |
| 2.2.1. 端部绕组绑扎式结构 |
| 2.2.2. 端部绕组压板式结构 |
| 2.2.3. 端部绕组固定灌胶式结构 |
| 2.3. 发电机定子模态分析 |
| 2.4. 端部电动力分析 |
| 2.5. 主要的模态测试系统 |
| 第3章 水氢氢300MW级模态分析 |
| 3.1. 引言 |
| 3.2. 模态计算及试验对比分析 |
| 3.3. 300MW级水氢氢发电机端部三维建模 |
| 3.3.1. 三维模型建立 |
| 3.3.2. 简化有限元模型的结构设计 |
| 3.3.3. 各铺层材料性能预测方法 |
| 3.3.4. 端部模态计算及对比 |
| 3.4. 垫块位置对端部模态的影响 |
| 3.5. 温度变化对端部模态的影响 |
| 3.6. 总结 |
| 第4章 水氢氢1000MW模态试验 |
| 4.1. 引言 |
| 4.2. 端部建模思路 |
| 4.3. 建模及分布模态计算 |
| 4.3.1. 下层嵌线完成后的模态计算 |
| 4.3.2. 上层嵌线完成的模态计算 |
| 4.3.3. 定子嵌线结束后的模态计算 |
| 4.3.4. 锥环结构优化 |
| 4.4. 试验 |
| 4.5. 结构改进建议 |
| 4.6. 总结 |
| 第5章 在线监测系统 |
| 5.1. 前言 |
| 5.2. 国内模态标准 |
| 5.2.1. GB/T 20140-2006关于定子绕组端部模态要求 |
| 5.2.2. JB/T 8990-1999关于定子模态要求 |
| 5.2.3. DL/T 735-2000 |
| 5.2.4. 国内大型发电机厂端部模态要求及现状 |
| 5.3. 在线监测系统安装 |
| 5.4. 厂内机组与运行机组振动防护 |
| 第6章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
（3）百万千瓦级核电发电机定子端部玻璃钢大锥环的研制（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 试验 |
| 1.1 原材料 |
| 1.2 胶液的制备及DMA分析 |
| 1.3 大锥环1/4缩比件的制备 |
| 1.3.1 缩比件缠绕方式及参数 |
| 1.3.2 固化工艺 |
| 1.3.3 缩比件的性能测试 |
| 1.4 大锥环制备 |
| 2 结果与分析 |
| 2.1 性能指标及测试结果 |
| 2.3 模态试验测试 |
| 3 结论 |
（4）对称玻璃钢大锥环内固化成型研究及数值模拟（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 内固化工艺数学模型 |
| 2. 1 热-化学模型 |
| 2. 2 固化动力学模型 |
| 3 玻璃钢大锥环内固化工艺数值模拟 |
| 3. 1 锥环模型建立 |
| 3. 2 模拟结果 |
| 3. 3 模拟结果分析 |
| 4 实验验证 |
| 5 后固化 |
| 6 结论 |
（5）大型汽轮发电机定子端部结构及大锥环缠绕机的虚拟样机研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状及动态 |
| 1.2.1 国外研究现状及发展动态 |
| 1.2.2 国内研究现状及发展动态 |
| 1.3 课题的主要研究内容 |
| 2 定子端部绕组固定结构的设计 |
| 2.1 定子端部结构概述 |
| 2.2 定子绕组和定子铁芯的三维建模 |
| 2.3 定子端部绕组的固定结构虚拟样机的建立 |
| 2.3.1 撑环和压板结合的固定结构 |
| 2.3.2 第一种内外支撑环式的固定结构 |
| 2.3.3 第二种内外支撑环式的固定结构 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 定子端部固定结构的动态特性分析 |
| 3.1ANSYS Workbench软件 |
| 3.1.1ANSYS Workbench主要组成模块 |
| 3.1.2ANSYS Workbench主要特点 |
| 3.2 模态分析概述 |
| 3.3 定子端部固定结构的模态分析 |
| 3.3.1 撑环和压板结合的固定结构的定子端部模态分析 |
| 3.3.2 第一种内外支撑环式固定结构的定子端部模态分析 |
| 3.3.3 第二种内外支撑环式固定结构的定子端部模态分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 定子端部复合材料大锥环的设计和研究 |
| 4.1 材料选取 |
| 4.2 基于ACP的复合材料大锥环的铺层分析 |
| 4.2.1 建立模型 |
| 4.2.2 网格划分 |
| 4.2.3 层合板理论 |
| 4.2.4 铺层方案确定 |
| 4.2.5 层合板铺层角度设置 |
| 4.2.6 确定坐标系方向（Rosettes） |
| 4.2.7 创建OES（Oriented Element Sets） |
| 4.2.8 铺层组设置 |
| 4.2.9 铺层结果显示 |
| 4.3 复合材料大锥环的动态特性分析 |
| 4.4 基于ANSYS的复合材料大锥环的铺层分析 |
| 4.4.1 定义单元类型 |
| 4.4.2 复合料材料大锥环的铺层设计 |
| 4.4.3 复合材料大锥环的有限元建模 |
| 4.5 复合材料大锥环的动态特性分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 复合材料大锥环缠绕机的虚拟样机研究 |
| 5.1 复合材料大锥环缠绕机的虚拟样机模型 |
| 5.2 芯模的旋转运动 |
| 5.2.1 芯模旋转运动的工作原理 |
| 5.2.2 二级减速器的设计 |
| 5.3 缠绕头的运动 |
| 5.3.1 2 自由度小车的设计 |
| 5.3.2 6 自由度机械臂的设计 |
| 5.4 缠绕机运动仿真分析 |
| 5.4.1 芯模的运动仿真分析 |
| 5.4.2 缠绕头的运动仿真分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 作者攻读学位期间发表论文清单 |
| 致谢 |
（7）我国纤维缠绕技术及产业发展历程与现状（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 纤维缠绕技术发展历程 |
| 2.1 纤维缠绕技术起步阶段 |
| 2.2 纤维缠绕技术发展阶段 |
| 2.3 纤维缠绕技术完善和成熟发展阶段 |
| 2.4 纤维缠绕产业发展历程 |
| 3 纤维缠绕技术及产业发展现状 |
| 3.1 纤维缠绕技术及装备发展现状 |
| 3.1.1 发表论文情况 |
| 3.1.2 出版专着、着作 |
| 3.1.3 纤维缠绕技术获授权专利情况 |
| 3.1.4 发布实施标准情况 |
| 3.2 纤维缠绕产业发展现状 |
| 4 纤维缠绕技术及设备进展与发展趋势 |
| 4.1 纤维铺放技术 |
| 4.2 纤维缠绕设备结构多样化、生产线设备全自动化 |
| 4.3 纤维缠绕CAD/CAM软件包 |
| 4.4 纤维缠绕产品固化技术 |
| 4.5 缠绕工艺与拉挤、编织、RTM、铺放、模压等工艺相结合 |
| 4.6 新的增强材料、基体材料用于缠绕工艺 |
| 4.7 丝束预浸料技术 |
| 4.8 纤维缠绕热塑性复合材料 |
| 4.9 光纤监测技术在纤维缠绕复合材料结构中的应用 |
（8）各向异性材料属性对发电机定子锥环模态分析的影响（论文提纲范文）
| 1 各向异性材料模型的本构关系 |
| 1.1 各向同性弹性体 |
| 1.2 各向异性弹性体 |
| 2 锥环有限元模型的建立 |
| 3 使用各向同性材料模型的模态分析 |
| 4 使用各向异性材料模型的模态分析 |
| 5 结语 |
（9）复合材料缠绕成型技术的多样化发展（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 芯模多样化 |
| 1.1 一次性芯模 |
| 1.2 重复使用芯模 |
| 2 固化工艺多样化 |
| 2.1 传统的热固化 |
| 2.2 电子束固化 |
| 2.3 微波固化 |
| 3 固化加压方式多样化 |
| 3.1 热压罐加压 |
| 3.2 膨胀芯模成型加压 |
| 3.3 热缩成型加压 |
| 4 结束语 |
四、600MW~660MW汽轮发电机用环氧浸渍缠绕玻璃钢大锥环的研制（论文参考文献）
- [1]玻璃钢大锥环原位固化过程检测及数值模拟分析[D]. 张希. 哈尔滨理工大学, 2017(05)
- [2]汽轮发电机定子端部模态分析[D]. 李磊. 上海交通大学, 2017(11)
- [3]百万千瓦级核电发电机定子端部玻璃钢大锥环的研制[J]. 左林娜,戴雪康,陶芳. 绝缘材料, 2016(06)
- [4]对称玻璃钢大锥环内固化成型研究及数值模拟[J]. 陈海燕,张希,许家忠,王燕. 玻璃钢/复合材料, 2016(03)
- [5]大型汽轮发电机定子端部结构及大锥环缠绕机的虚拟样机研究[D]. 高丹. 西安工程大学, 2015(04)
- [6]大型汽轮发电机复合材料大锥环的设计与研究[J]. 高丹,王益轩,梁瑜洋,陈荣荣. 大电机技术, 2015(02)
- [7]我国纤维缠绕技术及产业发展历程与现状[J]. 蔡金刚,于柏峰,杨志忠,裴放. 玻璃钢/复合材料, 2014(09)
- [8]各向异性材料属性对发电机定子锥环模态分析的影响[J]. 陈吉. 上海电气技术, 2013(04)
- [9]复合材料缠绕成型技术的多样化发展[J]. 郑伟峰,谭昌柏,袁铁军,周来水. 机械制造与自动化, 2013(03)
- [10]大型汽轮发电机定子端部复合材料大锥环的设计与制造[J]. 李端,王益轩,郭艳利,陈旭. 上海大中型电机, 2013(01)