一、TH变粘酸酸液体系的研究和应用（论文文献综述）
闫鸣[1]（2020）在《塔里木油田碳酸盐岩储层酸化压裂改造技术研究》文中研究表明碳酸盐岩储层在塔里木全盆地分布广泛,其资源总量约占盆地总量的38%,因此一直是油田勘探的重点和热点地区。由于碳酸盐岩储层一般天然裂缝和溶洞发育,且非均质性强,不仅表现在不同构造间差异较大,即使在同一构造不同井间差别也很大,这使得针对碳酸盐岩的储层改造工作具有一定的盲目性。针对碳酸盐岩储层的酸化压裂技术,目前存在酸液滤失量大、人工裂缝延伸距离短,难以实现深度改造的问题。本文结合碳酸盐岩储层情况,对塔里木油田塔中碳酸盐岩储层试油层改造情况进行分析,给出了各个井区的储层改造设计一般原则;研究了有机酸的特性,对目前常用的胶凝酸体系进行评价;完善了乳化酸配方,研究了乳化酸的性能,提出乳化酸降阻方法,并应用大物模进行实验论证;开展了新型变粘酸先期实验研究;进行了不同酸液浓度对酸蚀裂缝导流、酸岩反映速度的影响研究;现场开展了交联酸深度酸压工艺技术现场应用试验。通过实验研究分析,研制的微乳酸性能稳定,具有粘度低的特性,适合于基质酸化和酸压裂闭合酸化用;酸液必须具有良好的缓速性能,才能提高有效酸蚀缝长;有机酸具有良好的缓速性能,应提高酸液用量来提高裂缝导流能力,闭合酸化是提高裂缝导流能力的有效手段,在前置液阶段或初期注酸中添加少量砂子,提高裂缝深部的导流能力,达到增加有效缝长的目的。
巩锦程[2]（2019）在《环境友好型交联酸高温流变性及其酸岩反应动力学研究》文中研究指明碳酸盐岩地层的酸化压裂施工中,交联酸以其粘度高、滤失低、摩阻低、易泵送的优点得到广泛应用。主体酸的性能将影响最终酸化压裂效果。目前常用的主体酸为盐酸和以甲酸、乙酸为主的有机酸,然而盐酸存在酸岩反应速度快、腐蚀性强等问题;部分有机酸存在溶蚀能力较差、二次沉淀较多等问题。针对现有酸压液体体系存在的不足,研制了一种环境友好型交联酸,能够提高对岩石的溶蚀能力,并减少二次伤害、降低腐蚀性,降低酸化压裂施工风险,提高酸化压裂增产效果。基于可降解有机酸A与有机酸B溶蚀碳酸盐岩的协同效应,将两种酸复配,利用单因素法考察混合摩尔比、酸浓度、温度对溶蚀率和溶蚀速率的影响,优选出主体酸的配方:有机酸A与有机酸B的摩尔比为1:1、酸浓度为17%,并命名为EF酸;选用与主体酸适配的稠化剂、交联剂与添加剂,按照标准优选其加量,确定环境友好型交联酸配方为:17%EF酸+1.0%TP0509+0.12%PEI-A+1.5%HLS-1+1.0%CA-1+2.0%COP-1,并命名为EFJL酸。采用流变测试的方法,研究了不同交联比对EFJL酸耐温能力、流变参数以及粘弹性的影响。并通过旋转岩盘实验,建立了盐酸交联酸、EF酸、EFJL酸与碳酸盐岩的反应动力学方程,并在50、70、90、110℃下确定了三种酸的反应活化能。实验结果表明,交联剂的加入能够显着提高体系的耐温能力,EFJL酸的耐温可达110℃;随着交联比的增大,体系的稠度系数K增大,流变参数n减小,耐剪切能力略微提高;60℃下,随着交联比的增大,弹性模量逐渐大于粘性模量并占据主导地位。90℃下三种酸液的反应速率常数K分别为1.80×10-6、3.37×10-7、1.87×10-7（mol/L）-m/（cm2·s）,反应级数m分别为0.76、0.70、0.34。说明EFJL酸的缓速性优良;三种酸的反应活化能分别为1.97×104、1.44×104、1.25×104 J/mol,说明EFJL酸更易于发生酸岩反应。EFJL酸的综合性能评价显示:EFJL酸体系的腐蚀速率仅为0.9455 g/（m2·h）,缓蚀率高达99.15%;与盐酸交联酸相比,该交联酸体系酸岩反应速度较慢,且最终溶蚀率为73.62%;同时具有良好的降滤失能力及携砂能力,滤失系数为1.64×10-4 m/（min）0.5,初滤失量为3.79×10-2 m3/m2,支撑剂沉降速度为0.75 cm/min;该交联酸体系90℃下与碳酸盐岩反应后可自动破胶,破胶液粘度为4.2 m Pa·s,易于返排,有助于减少对油气层的污染和伤害;90℃下降解时间为49 h,各项评价结果均满足行业要求。
赵政嘉[3]（2019）在《华北油田束鹿凹陷泥灰-砾岩油藏酸压技术研究与应用》文中研究说明华北油田束鹿地区储层为致密泥灰-砾岩非均质油藏,酸压作业存在酸蚀后泥质含量释放的难题,同时常规的交联酸、稠化酸体系等作用距离短、携砂性差、粘度低、滤失大等问题,导致该类泥灰-砾岩非均质油藏压裂增产效果差。通过开展束鹿地区泥灰-砾岩油藏储层可压性评价,认为:（1）束鹿井区最大、最小主应力与应力差对起裂范围的影响基本呈线性分布;（2）水平应力差为影响束鹿井区起裂范围的主要因素;（3）束鹿凹陷中部沙三下亚段储层段裂缝极发育,且目的层发育构造裂缝,且主要为高角度天然裂缝,缝内大多充填方解石或无充填,配合合理的酸压措施有利于增强远井裂缝复杂性;（4）束鹿井区岩石力学参数反应目的层脆性指数处于多缝-缝网过渡区,具备理想的改造条件。通过泥灰-砾岩网状成缝机理的研究认为主要影响因素有水平应力差、天然裂缝发育状况以及岩石力学参数。工程方面可从施工排量、压裂液粘度、压裂规模以及泵注程序等方面进行调整,缝网内支撑剂输送较困难,甚至有可能发生砂堵,因此应严格控制支撑剂浓度和用量,适当提高小粒径支撑及比例,并采用多级组合粒径,在缝网不同区域形成有效支撑。针对束鹿地区泥灰-砾岩酸蚀后泥质含量释放的问题,筛选液体时应确保液体具备在高温下粘温性能好,酸岩反应速率较慢以及具有一定的携带能力等特点。泥灰-砾岩储层筛选酸液体系原则为:降低泥质附着量和延缓酸岩反应速率。清洁酸体系具有酸岩反应速率小、酸蚀裂缝导流能力好、抗剪切能力强、反应后岩面泥质少、摩阻小、破胶效果好等特点,因此,清洁酸体系更适用于束鹿凹陷泥灰-砾岩储层。影响压裂效果的主要因素有施工排量、压裂液粘度、射孔方式、酸携砂性以及支撑剂优选等方面,因此,现场应尽可能提高施工排量,快速憋压产生多裂缝,采取多级支撑剂组合粒径在缝网不同区域形成有效支撑,选取应力较低的井段射孔,以便于裂缝的起裂与延伸。利用压降曲线分析能识别裂缝扩展特征和裂缝-储层之间的沟通状况,束探1井的施工说明束鹿油田较易形成复杂多裂缝体系而非复杂缝网体系,今后改造方向应从复杂缝网体系调整为侧重复杂多裂缝体系的形成。
张博[4]（2018）在《印尼K油田礁灰岩油藏酸压液体体系研究》文中研究说明印尼K油田于1981年7月正式投入开发,油田原始石油地质储量为1.4×108桶。历经30多年开发,目前原油采收率只有23.6%,亟需引入新型增产技术进一步提高采收率。本文结合K油田的地质油藏特征,结合本油田储层改造历史和文献调研,认为酸压改造技术能够有效解决本油田低压礁灰岩储层的改造问题,因此开展了酸压储层改造技术研究。为掌握印尼K油田礁灰岩储层的物性特征,针对该油田储层岩心（或模拟岩心）开展了一系列分析实验,包括岩心X射线衍射、薄片分析、电镜扫描、岩心应力敏感测试和储层酸蚀实验等,最终获得了岩心的组成、结构、特征、应力敏感程度和酸蚀性等重要参数,认为基于高浓度盐酸为基础的高粘酸液体系能够有效的对储层岩心（或模拟岩心）进行改造,且基于绿泥石/伊蒙混层含量高需要添加防膨剂及铁稳剂等储层保护添加剂,为酸压液体体系的筛选提供了数据支持。结合印尼K油田礁灰岩储层物性分析成果,对适用的酸压主体工作液和与工作液配套各类添加剂进行了筛选评价,并通过酸岩反应动力学实验和酸蚀导流能力实验对筛选出的两种酸压液体体系性能进行了评价。评价得出结论:温控变粘酸体系和高温胶凝酸体系均能从单剂性能指标、酸溶时间、热稀释性、配伍性、增粘性能、流变性、润湿性和抗剪切性能等指标上满足现场使用的要求,但是由于体系的单剂耐温限制,体系的温度适用范围存在一定差异。最终确定出两种适用于K油田礁灰岩储层的酸压液体体系:温控变粘酸体系,配方为20%HCl+1%缓蚀剂+0.8%成胶剂+4%交联剂+0.1%破胶剂+其他添加剂,该体系的适用温度范围是80120℃;胶凝酸体系,配方为20%HCl+0.51.0%胶凝剂+其他添加剂,该体系的适用温度范围是80140℃。现场可以根据施工需求及温度适用条件,灵活选择合适的酸液体系及配套的酸压施工工艺。在K油田的现场施工效果表明,筛选出的酸压液体体系具有较强的针对性,增产效果显着,措施成功率达100%,为此类油藏改造提供了很好的技术借鉴和依据。
伍飞[5]（2018）在《顺南地区白云岩储层酸压实验及工艺研究》文中认为塔河油田顺南地区白云岩储层具有超深、高温、非均质性强、自然产能低等开发难点,且白云岩的成岩特征及成岩后变化不同于以往开发的灰岩储层,采用传统石灰岩储层改造工艺技术对该区域产量增产效果不佳,产能及有效动用程度较低。针对上述顺南地区超深高温白云岩储层难点,本文主要采用实验研究、理论分析和数值模拟相结合的方法进行研究。通过岩心实验获得矿物组成、孔渗特征、滤失情况和岩石力学特征;通过酸岩反应实验获得反应动力学参数并优选酸液体系;通过酸蚀裂缝导流能力实验研究白云岩酸蚀裂缝导流能力影响因素及规律,建立酸蚀裂缝导流能力计算模型;通过酸液在白云岩裂缝中流动反应模拟,计算酸液作用距离;通过酸压数值模拟,优化了施工参数;再通过理论分析、工艺对比分析,优选出适合于顺南高温深层白云岩储层的改造工艺技术体系,即高温酸液多级交替注入+闭合酸化+暂堵转向均匀酸压改造工艺,并将该工艺应用于现场1口井酸压设计,进行现场施工,最后进行效果评价,对室内研究成果进行改进。由于超深、超高温白云岩储层酸压工艺没有成熟经验可借鉴,本文旨在通过这些研究来指导顺南地区白云岩储层酸压改造,并开发出适用于该区域的酸压改造工艺技术。
陆强民[6]（2017）在《表面活性剂变粘酸体系中缓蚀剂缓蚀剂的配伍性研究》文中认为表活剂变粘酸对缓蚀剂类型有严格的要求,不同结构的表活剂需要不同类型的缓蚀剂。本文通过分析缓蚀机理,测试不同缓蚀剂在表活剂变粘酸中的缓蚀性能和及其残酸的粘度,分析讨论缓蚀剂和表活剂的配伍性。本文通过测试不同缓蚀剂在表活剂变粘酸中的缓蚀性能和不同残酸的变粘酸的粘度,分析缓蚀剂和表活剂的配伍性,以及其他因素如温度、主剂用量、PH和无机盐离子等对粘度的影响。通过实验可得,在表活剂VES-V和缓蚀剂SJ、缓蚀剂HG和缓蚀剂PM在酸液混合中不产生沉淀和分层,三种缓蚀剂的鲜酸的粘度均低于15 mPa·s,利于施工,在缓蚀剂用量为0.8%时,缓蚀剂SJ和的钢片腐蚀速率缓蚀剂HG的钢片腐蚀速分别为8.23g/m2·h、9.63 g/m2·h均小于10g/m2·h,对于缓蚀剂的缓蚀性能来说配伍性良好,在5%,10%和15%残酸的情况下只有季铵盐型缓蚀剂对应的残酸粘度大于200 mPa·s,所以对于粘度来说只有季铵盐型缓蚀剂SJ和表活剂VES-V的配伍性最好,改用Mg2+和Na+代替Ca2+时,变粘酸体系的粘度也达不到200mPa·s,柴油对VES-V-SJ变粘酸体系的破胶剂性能最好,迅速破胶最后能降到10 mPa·s,破胶无残渣,且破胶液与地层水的配伍性良好。
张烨[7]（2016）在《超深碳酸盐岩储层水平井大规模分段酸压技术研究》文中研究指明塔河油田深部碳酸盐岩基质致密且品位低,但小尺度天然裂缝和溶洞相对发育,具备“红、蓝、弱、小”地震反射特征,开发过程中需采用酸压增产措施以沟通发育甜点区。随着技术的发展和进步,水平井分段酸压工艺应用逐步增多,但以裸眼井段笼统酸压为主,易造成储层发育段过度改造,而差储层段酸压效果差,无法形成高导流酸蚀裂缝。为了改善酸压总体改造效果,本论文开展了水平井大规模分段酸压技术研究,利用室内实验、数值模拟和理论分析等手段,研究了塔河油田典型区块的地应力场分布,评价了影响酸蚀效果的主要因素并建立了酸蚀裂缝导流能力预测模型,研发了适合目标区块的高温酸液体系,优选了相应的降滤失和暂堵添加剂材料,对酸压工艺进行优化设计并将相关成果成功应用于油田现场。通过本文研究,获得的主要研究成果如下所示:（1）通过室内超声波各向异性实验、Kaiser声发射实验和古地磁实验,测定了塔河油田12区和托甫台地区的部分开发井的地应力大小和方向。利用Abaqus有限元数值模拟软件,建立了相应区块的地应力场反演数值模型,获得了地应力场分布特征,反演的相对误差值小于15%。利用地应力反演模型,研究了溶洞和天然裂缝对地应力场分布的影响,研究发现:溶洞周围的地应力场会发生重新分布,断层处的水平最大主应力为垂直方向,断层的交叉、分枝及拐点区域会产生应力集中。（2）通过碳酸盐岩浸泡酸化实验,获取了酸化对碳酸盐岩超声波速度和力学性能的影响,研究了不同酸液类型的酸化效果,测试了酸岩反应速率并获得两种酸液的反应动力学方程,研究发现增加注酸量只能扩展动态酸蚀裂缝宽度,并不能有效提高酸蚀有效作用距离。通过酸蚀岩板导流能力实验,分析了胶凝酸的导流能力,依据经典Nierode-Kruk的试验关系式建立了酸蚀裂缝导流能力预测模型为WKf=3.707Ctexp-0.0424。（3）以丙烯酰胺为聚合主体与含磺酸基的阴离子单体形成固体聚合物粉末,以氧化还原体系作为聚合物的引发剂,研发了可聚合交联酸的新型稠化剂,并对稠化剂和交联剂进行了优化,所形成的交联酸体系在温度150℃、剪切速率170 s-1条件下剪切1小时粘度保持50mPa.s以上,对研制的交联酸的延迟交联性能、耐温抗剪切性等综合性能进行了分析,显示交联酸具有较好的适用性能。（4）根据现场压裂的井底压力记录数据获得的施工摩阻与经典的水力学雷诺数摩阻比例系数修正模型,获得了最终施工摩阻计算模型?Pf=3.189×105D-4.8Q1.8L。（5）建立了井筒和近井筒地带的温度场计算模型,分析了酸压对地层温度变化的影响,研究认为压裂液对近井筒周围的降温作用有限,距离压裂施工0.40.5小时后地层温度恢复至正常温度。随着注入时间的增加,井筒内温度逐渐接近地表液体温度,同时施工排量高降温效果也越明显。（6）实验分析了不同降滤失和暂堵材料的降滤失效果,研究认为大颗粒球、小颗粒球和可降解纤维组合的降滤失材料的封堵效果最好,实现大颗粒球能填充大孔道、小颗粒球填充小孔道和纤维桥堵裂缝的降滤失和暂堵效果,酸压裂缝中能增加超过10MPa以上的驱替压差从而实现酸压裂缝的暂堵转向。（7）建立了天然裂缝、溶洞与酸压裂缝扩展耦合模型,研究了酸压裂缝转向规律,认为天然裂缝角度、溶洞大小和水平主应力差是影响酸压裂缝转向的主导因素。建立了井筒-油藏耦合模型,以产量与经济效益最大化为原则,确定了水平井的酸压段数为4段,同时对完井方式、完井工艺、管柱组合进行了优化设计。（8）根据数值模拟,对酸压缝长、裂缝导流能力、施工参数进行了优化设计,确定最优裂缝长度为120m,裂缝导流能力需要超过300mDm,单段酸压规模应控制在总液量600m3左右,前置液比例应控制在50-60%左右,压裂液排量6.0m3/min以内。
张玉[8]（2015）在《塔河一间房组储层酸蚀导流能力与产能模型研究》文中进行了进一步梳理在对低渗透油田进行酸压改造时,有很多因素影响储层酸压改造的效果,其中酸蚀后裂缝导流能力的变化最为直接,因为酸压成功的关键就是形成一条具有高导流能力的裂缝。在通过调研大量国内外文献的基础上,以塔河油田一间房组储层作为研究对象,以成都理工大学重点实验室高温高压酸蚀导流能力测试装置为依托,进行酸蚀裂缝导流能力的室内试验,并在实验的基础上,根据对比酸蚀前后实验数据,建立不同类型酸液酸蚀裂缝导流能力预测模型,酸液在裂缝有效作用距离上浓度分布的变化规律模型,以及产能与导流能力关系模型,最后根据研究区的条件来预测酸压初期产能,能够对现场酸压施工有一定的指导作用。本文取得的主要研究认识与成果有:（1）对研究区的油藏概况做了调研,并对研究区中的酸压改造效果制约因素做了详细说明。（2）简介酸蚀导流能力的定义,分别从影响酸蚀后裂缝导流能力的四种因素展开了分析。（3）调研前人导流能力预测模型,通过室内酸蚀导流能力实验,得到考虑不同酸液浓度酸蚀后导流能力随闭合应力变化的导流能力预测模型。（4）对胶凝酸、变粘酸、交联酸酸蚀后效果进行了分析,以三种酸在20%、15%、10%、5%四种浓度下与以一定的酸量及流量通过模拟地层闭合应力加持下的劈裂岩心,其中通过酸浓度高的劈裂岩心的溶蚀程度比通过浓度低的明显要大,并且测得酸蚀后的导流能力也是较大。而随着闭合应力的增加,酸蚀后的导流能力降低趋势非常明显,在闭合应力为50MPa左右时,酸蚀后的导流能力基本与酸蚀前持平。（5）前人导流能力预测模型并未考虑酸液浓度对导流能力的影响,本文在前人模型基础上采用酸蚀后平均浓度下闭合应力与导流能力关系,得到不同酸液类型酸蚀裂缝导流能力预测模型,其中胶凝酸:WKf=33.317Ctexp（-0.10375σ）;变粘酸:WKf=36.743Ctexp（-0.0792σ）;交联酸:WKf=5.463Ctexp（-0.104σ）。。（6）利用已知的酸岩反应速率J以及三种酸液的酸蚀有效作用距离,得到在裂缝有效长度上酸液浓度分布规律。（7）通过地层中渗流模型建立变导流能力下的产能模型:带入通过实验得到的考虑酸液浓度的酸蚀后导流能力预测模型,并且对模型进行验证,能够在施工有一定的指导作用。
仲岩磊[9]（2014）在《粘弹性表面活性自转向酸及应用技术研究》文中指出本论文主要开发研制了VDA-SL粘弹性表面活性剂及与其配伍的缓蚀剂,并对其综合性能进行了评价。30℃下该粘弹性表面活性自转向酸粘度在25%盐酸中粘度为65mPa·s;在15%盐酸中粘度为337mPa·s;在1%的盐酸溶液中,粘度为3mPa·s;120℃,15%盐酸中粘度为69 mPa·s,剪切100min粘度仍有58 mPa·s,具有良好的耐温耐剪切性能。加入缓蚀剂的酸液体系的腐蚀速率仅为1.91 g·（m2·h）-1,缓蚀效果好。通过偏光显微镜等对VDA-SL系列粘弹性表面活性剂溶液微结构进行了研究,分析认为,VDA-SL系列非离子粘弹性表面活性剂主要形成多层囊泡胶束结构,并通过囊泡的形变赋予体系具有较好的粘弹性;分析认为不同化学结构的粘弹性表面活性剂影响体系粘弹性行为;分析了酸液pH值、剪切速度、SL表面活性剂的含量、酸液温度、无机盐醇类小分子、添加剂等诸多因素影响酸液体系流变性能。通过室内评价及现场试验,总结了VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸具有以下优点:①具有足够好的粘弹性,可以实现酸化施工中对高孔高渗的地层进行有效暂堵,进行流体分流转向的目的;②具有稠化酸的作用,可以有效的控制酸岩反应,降低酸岩反应速率,增大酸液的注入距离,提高酸液在储层中空间的合理分布,最终提高酸化效果;③有就地自转向酸体系的特点,其鲜酸阶段粘度小,流变性能好,施工中易于泵送至地层;随着酸岩反应自转向酸自动变粘,高孔高渗酸岩反应快,VDA-SL自转向酸的变粘程度就大,对其进行暂堵,使酸液能够均匀改造储层;④作为一种新型的自转向酸,不需要加入交联剂和破胶剂。随着酸度改变体系粘度自动变化,而且地层中的烃类起到破胶剂的作用;⑤降滤失作用明显,克服了其他类型酸液对高孔高渗地层的造成的伤害;⑥酸压施工工艺简单,可分多个期次泵注,并进行延迟酸化,并且转向酸液制备简单易行,在施工现场就可以实现;⑦表界面张力低,容易返排。
吴元琴[10]（2013）在《高粘度酸液酸岩反应动力学参数影响规律实验研究》文中研究说明近年来高粘度酸液越来越多地被投入到储层酸压改造中，本文定义粘度大于20mPa·s的酸液为高粘度酸液。为了正确地指导酸压设计和优化及现场施工，需要进行相关模拟实验来获取酸岩反应参数。而酸岩反应过程中不同的因素（例如：岩石类型、温度、压力、酸液性质等）对反应速率及反应动力学参数产生不同的影响，因此有必要对不同因素对酸岩反应的影响规律进行总结。但是常用实验方法在测试高粘度酸液酸岩反应速率时表现出酸液浓度不变或者变化不规律等现象，导致对高粘度酸液酸岩反应的研究还不够系统。本文在成都理工大学自主设计适用于测试高粘度酸液酸岩反应“不同粘度酸岩反应模拟实验装置”的基础上，首先介绍了酸岩反应机理和酸岩反应影响因素、常用酸岩反应模拟试验方法以及分析对比各种方法测试高粘度酸液的不适应性，并从设计思路、原理以及设备装置介绍了实验中选用的不同粘度酸岩反应模拟实验方法，分析了酸液在反应釜中不同流速下的流态，在此基础上设计了4种高粘度酸液体系与7个不同区块碳酸盐岩在不同酸液浓度、流速、温度下的酸液反应实验。最后在实验数据的基础上分析得出了如下影响规律：（1）不同岩石类型反应速率也不相同，不可反应物含量与反应速率呈指数关系： J=2×10-5EXP（-3.4983a）；在动力学方程中，岩石类型不同主要引起是反应速度常数K值变化，m值基本不变，反应速度常数K值与不可反应物含量呈幂函数关系，稠化酸：K=7×10-7a-1.931、交联酸：K=3×10-7a-1.963，不可反应物含量越高反应速度常数也就越大。（2）酸液粘度与反应速率成幂函数关系J=AμB，酸液粘度越大，反应速率越小；反应速度常数K值与酸液流态指数n二次多项式关系：K=1×10-5n2-7×10-6n+3×10-6，反应速度常数随着n值增大而增大；K值与酸液粘度成对数数关系：K=-1×10-6ln（μ）+7×10-6，K值随着粘度的增大而减小。反应级数m与酸液流态指数n成二次多项式关系：m=1.2083n2-0.7076n+0.526，反应级数随着酸液流态指数增大而增大，反应级数m与稠度系数K值呈幂函数关系：m=0.499K-0.1228，反应级数随着酸液稠度系数增大而减小。（3）单位浓度下反应速率增量JC与酸液流态指数n成指数关系：JC=5×10-7EXP（2.619n），JC随着流态指数的增大而增大，酸液越接近牛顿流体JC越大。JC与酸液稠度系数K呈对数关系：JC=-1×10-6ln（K）+1×10-6，JC随着稠度系数的增大而减小。
二、TH变粘酸酸液体系的研究和应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、TH变粘酸酸液体系的研究和应用（论文提纲范文）
（1）塔里木油田碳酸盐岩储层酸化压裂改造技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 第一章 储层地质概况 |
| 1.1 碳酸盐岩储层基本概况 |
| 1.2 影响储层地质效果的因素分析 |
| 1.3 与改造相关的储层分类 |
| 1.4 与储层分类的配套工艺措施 |
| 第二章 储层改造技术研究 |
| 2.1 有机酸及常用胶凝酸性能研究 |
| 2.1.1 有机缓速酸性能研究 |
| 2.1.2 胶凝酸性能评价 |
| 2.2 新型变粘酸 |
| 2.2.1 新型变粘酸的组成及基酸性能 |
| 2.2.2 新型变粘酸的变粘过程及形成的冻胶性能 |
| 2.3 乳化酸的性能及减阻方法研究 |
| 2.3.1 乳化酸性能研究 |
| 2.3.2 乳化酸的摩阻与降阻方法研究 |
| 2.4 微乳酸配方研制及性能评价 |
| 2.4.1 微乳酸配方及基本性能 |
| 2.4.2 微乳酸缓速性能评价 |
| 2.4.3 导流实验 |
| 2.4.4 大型物模实验评价微乳酸 |
| 2.5 小结 |
| 第三章 储层深度改造机理研究 |
| 3.1 酸液缓速性能研究 |
| 3.2 酸蚀裂缝导流能力实验研究 |
| 3.2.1 实验内容 |
| 3.2.2 实验结果讨论 |
| 3.3 小结 |
| 第四章 改造技术现场应用 |
| 4.1 改造技术现场应用效果分析 |
| 4.2 交联酸现场应用 |
| 4.2.1 施工前室内实验 |
| 4.2.2 中古7井酸压施工及分析 |
| 4.2.3 中古15井酸压施工及分析 |
| 4.3 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（2）环境友好型交联酸高温流变性及其酸岩反应动力学研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 酸液体系研究现状 |
| 1.2.2 交联酸体系研究现状 |
| 1.2.3 酸化压裂技术现状 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 环境友好型交联酸主剂组分优选与制备 |
| 2.1 主体酸组分设计与优选 |
| 2.1.1 主体酸组分设计 |
| 2.1.2 实验部分 |
| 2.1.3 结果与讨论 |
| 2.2 酸用稠化剂与交联剂的优选 |
| 2.2.1 酸用稠化剂种类 |
| 2.2.2 酸用交联剂种类 |
| 2.2.3 实验部分 |
| 2.2.4 结果与讨论 |
| 2.3 体系添加剂的优选及配伍性研究 |
| 2.3.1 实验部分 |
| 2.3.2 结果与讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 环境友好型交联酸高温流变性研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验仪器 |
| 3.1.2 实验方法 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 交联剂加量对耐温能力的影响 |
| 3.2.2 交联剂加量对流变性的影响 |
| 3.2.3 交联剂加量对粘弹性的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 交联酸酸岩反应动力学研究 |
| 4.1 酸岩反应动力学机理 |
| 4.1.1 酸岩反应动力学方程的确定 |
| 4.1.2 酸岩反应表面活化能的确定 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验材料与仪器 |
| 4.2.2 实验方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 酸岩反应动力学方程的确定 |
| 4.3.2 反应活化能的确定 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 交联酸体系综合性能评价 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 实验材料与仪器 |
| 5.1.2 实验方法 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 携砂性能评价 |
| 5.2.2 静态缓蚀性能评价 |
| 5.2.3 静态溶蚀能力评价 |
| 5.2.4 静态滤失性能评价 |
| 5.2.5 破胶性能评价 |
| 5.2.6 可降解性评价 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（3）华北油田束鹿凹陷泥灰-砾岩油藏酸压技术研究与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 华北油田致密油勘探现状 |
| 1.4 本文主要研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 具体技术研究路线 |
| 第2章 泥灰-砾岩增产稳产机理研究 |
| 2.1 泥灰-砾岩酸蚀机理研究 |
| 2.1.1 酸岩反应理论 |
| 2.1.2 酸岩反应动力学 |
| 2.1.3 酸蚀行为分析 |
| 2.1.4 酸蚀影响因素 |
| 2.2 泥灰-砾岩网状成缝机理研究 |
| 2.2.1 沿射孔孔眼岩石本体启裂 |
| 2.2.2 沿岩石弱面剪切起裂 |
| 2.2.3 沿岩石弱面张性起裂 |
| 2.3 泥灰-砾岩储层缝网稳定性研究 |
| 2.3.1 裂缝力学稳定性 |
| 2.3.2 缝网支撑剂使用 |
| 2.4 束鹿凹陷地层裂缝起裂机理研究 |
| 2.4.1 地应力与裂缝起裂范围的关系 |
| 2.4.2 束鹿井区天然裂缝影响分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 束鹿泥灰-砾岩储层可压性评价技术研究 |
| 3.1 全岩分析 |
| 3.2 储层物性特征 |
| 3.3 岩石力学分析 |
| 3.4 酸岩反应特征 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 酸液体系优选研究及适应性评价 |
| 4.1 酸液适用性研究 |
| 4.1.1 砾岩储层特征及其影响 |
| 4.1.2 泥灰岩储层特征 |
| 4.1.3 泥灰岩酸岩反应特征及认识 |
| 4.2 酸液体系优选评价 |
| 4.2.1 酸液粘温性评价 |
| 4.2.2 酸液抗剪切能力评价 |
| 4.2.3 酸液携带能力评价 |
| 4.2.4 酸液降阻能力评价 |
| 4.2.5 岩板酸蚀裂缝导流能力测试 |
| 4.2.6 酸液破胶能力评价 |
| 4.2.7 表面张力和界面张力 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 束鹿泥灰-砾岩储层压裂工艺优化及压后评价方法 |
| 5.1 致密储层压裂施工排量优化 |
| 5.2 致密储层压裂液粘度优化 |
| 5.3 致密储层射孔工艺优化 |
| 5.3.1 射孔位置的影响 |
| 5.3.2 射孔孔密的影响 |
| 5.3.3 射孔段厚度的影响 |
| 5.4 射孔方式的影响 |
| 5.5 压后评估方法 |
| 5.5.1 实验室评估 |
| 5.5.2 用酸压施工曲线分析酸压效果 |
| 5.5.3 矿场不稳定试井评价酸压效果 |
| 5.5.4 生产测井评价酸压效果 |
| 5.5.5 数值模拟方法进行压后动态产能预测 |
| 5.5.6 经济效益评价 |
| 5.6 束探1 井泥灰岩压后评估 |
| 5.6.1 束探1 井基本情况 |
| 5.6.2 束探1 井第一段施工分析 |
| 5.6.3 束探1 井第二段施工分析 |
| 5.6.4 束探1 井第三段施工分析 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（4）印尼K油田礁灰岩油藏酸压液体体系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 前言 |
| 1.1 研究的目的与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 常规酸体系 |
| 1.2.2 胶凝酸体系 |
| 1.2.3 自转向酸体系 |
| 1.2.4 泡沫酸体系 |
| 1.2.5 乳化酸体系 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 1.3.1 K油田储层物性特征分析 |
| 1.3.2 K油田酸压液体体系研究 |
| 第二章 K油田储层物性特征分析 |
| 2.1 实验器材 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.3 实验结果与讨论 |
| 2.3.1 储层岩性特征分析 |
| 2.3.2 储层微观结构分析 |
| 2.3.3 储层应力敏感测试 |
| 2.3.4储层酸溶实验 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 K油田酸压液体体系研究 |
| 3.1 酸压工作液体系研究 |
| 3.1.1 实验器材 |
| 3.1.2 温控变粘酸性能评价 |
| 3.1.3 胶凝酸性能评价 |
| 3.2 添加剂性能评价 |
| 3.2.1 高温酸化缓蚀剂评价 |
| 3.2.2 中温酸化缓蚀剂评价 |
| 3.2.3 抗酸渣剂评价 |
| 3.2.4 粘土稳定剂评价 |
| 3.2.5 互溶剂评价 |
| 3.2.6 破乳剂评价 |
| 3.2.7 助排剂评价 |
| 3.2.8 铁稳剂评价 |
| 3.3 酸压液体体系性能评价 |
| 3.3.1 实验器材 |
| 3.3.2 实验方法 |
| 3.3.3 实验结果与讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 现场应用 |
| 4.1 目标油藏概况 |
| 4.2 现场施工情况 |
| 4.3 施工效果总结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（5）顺南地区白云岩储层酸压实验及工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的背景及意义 |
| 1.2 白云岩储层改造国内外研究现状 |
| 1.2.1 反应机理 |
| 1.2.2 酸液滤失及酸压穿透距离 |
| 1.2.3 导流能力影响因素 |
| 1.2.4 白云岩储层改造工艺 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 顺南地区目标储层特征 |
| 2.1 顺南地区白云岩储层地质特征 |
| 2.1.1 沉积构造特征 |
| 2.1.2 储层条件 |
| 2.1.3 裂缝发育情况 |
| 2.2 顺南地区白云岩储层岩心测试 |
| 2.2.1溶蚀实验 |
| 2.2.2 矿物组分 |
| 2.2.3 孔渗特征 |
| 2.2.4 岩石力学参数 |
| 2.2.5 地应力测试 |
| 第3章 酸液体系评价及酸液作用距离研究 |
| 3.1 酸液体系评价 |
| 3.1.1 酸液流变性能评价 |
| 3.1.2 破胶返排性能 |
| 3.1.3 酸液配伍性能 |
| 3.1.4 残酸伤害实验 |
| 3.1.5 酸液滤失实验 |
| 3.2 酸液作用距离研究 |
| 3.2.1 实验测试酸液作用距离 |
| 3.2.2 数值模拟计算酸液作用距离 |
| 第4章 白云岩导流能力影响因素研究 |
| 4.1 酸岩接触时间对酸蚀裂缝导流能力影响 |
| 4.2 不同温度对酸蚀裂缝导流能力影响 |
| 4.3 酸液组合对酸蚀裂缝导流能力影响 |
| 4.4 长期导流能力测试 |
| 4.5 酸蚀裂缝表面分析 |
| 4.6 导流能力计算经验公式 |
| 第5章 白云岩储层酸压工艺优选及参数优化 |
| 5.1 白云岩储层工艺选择原则 |
| 5.2 顺南白云岩储层酸压工艺选择 |
| 5.3 参数优化准则 |
| 5.4 井基本物性参数 |
| 5.5 参数优化 |
| 5.6 泵注程序设计 |
| 5.7 管柱设计 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）表面活性剂变粘酸体系中缓蚀剂缓蚀剂的配伍性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究目标、研究内容 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 第2章 表面活性剂VES-V的制备及性能评价 |
| 2.1 实验仪器和药材 |
| 2.2 合成路径 |
| 2.3 VES-V变粘酸体系的性能评价 |
| 2.3.1 实验器材及药品 |
| 2.3.2 变粘酸体系配方的确定 |
| 2.3.3 酸液选择 |
| 2.3.4 VES-V浓度对变粘酸粘度的影响 |
| 2.3.5 温度对变粘酸粘度的影响 |
| 2.3.6 PH值对变粘酸粘度的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 缓蚀剂缓蚀性能评价及优选 |
| 3.1 缓蚀剂的作用机理研究 |
| 3.2 缓蚀剂的选择 |
| 3.3 缓蚀剂和VES-V的互溶情况 |
| 3.4 缓蚀剂的性能评价方法 |
| 3.4.1 挂片失重法 |
| 3.4.2 缓蚀率计算 |
| 3.5 缓蚀剂性能评价实验 |
| 3.5.1 缓蚀剂PM性能评价 |
| 3.5.2 缓蚀剂SJ性能评价 |
| 3.5.3 缓蚀剂HG性能评价 |
| 3.6 不同类型缓蚀剂的缓蚀剂效果对比 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 缓蚀剂对表面活性剂VES变粘酸体系粘度的影响 |
| 4.1 变粘酸的成粘机理研究 |
| 4.2 炔醇型缓蚀剂PM对变粘酸粘度的影响 |
| 4.2.1 PM对鲜酸粘度的影响 |
| 4.2.2 PM对15%残酸流变性能的影响 |
| 4.2.3 PM对10%残酸流变性能的影响 |
| 4.2.4 PM对5%残酸流变性能的影响 |
| 4.2.5 PM对不同残酸流变性能的影响对比 |
| 4.3 季铵盐型缓蚀剂SJ对变粘酸粘度的影响 |
| 4.3.1 SJ对鲜酸粘度的影响 |
| 4.3.2 SJ对15%残酸流变性能的影响 |
| 4.3.3 SJ对10%残酸流变性能的影响 |
| 4.3.4 SJ对5%残酸流变性能的影响 |
| 4.3.5 SJ对不同残酸流变性能的影响对比 |
| 4.4 曼尼希碱型缓蚀剂HG对变粘酸粘度的影响 |
| 4.4.1 HG对鲜酸粘度的影响 |
| 4.4.2 HG对15%残酸流变性能的影响 |
| 4.4.3 HG对10%残酸流变性能的影响 |
| 4.4.4 HG对5%残酸流变性能的影响 |
| 4.4.5 HG对不同残酸流变性能的影响对比 |
| 4.5 缓蚀剂对VES-V变粘酸体系流变性能的对比 |
| 4.5.1 缓蚀剂对鲜酸流变性能的影响 |
| 4.5.2 缓蚀剂对15%残酸流变性能的影响 |
| 4.5.3 缓蚀剂对10%残酸流变性能的影响 |
| 4.5.4 缓蚀剂对5%残酸流变性能的影响 |
| 4.6 无机盐离子对VES-V-SJ体系粘度的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 VES-V-SJ变粘酸的破胶 |
| 5.1 VES-V-SJ变粘酸破胶剂的选择 |
| 5.1.1 破胶剂为清水 |
| 5.1.2 破胶剂为过硫酸铵 |
| 5.1.3 破胶剂为柴油 |
| 5.2 VES-V-SJ变粘酸破胶液与地层水配伍性 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（7）超深碳酸盐岩储层水平井大规模分段酸压技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 塔河碳酸盐岩储层概况 |
| 1.2.2 地应力场研究现状 |
| 1.2.3 压裂裂缝扩展研究现状 |
| 1.2.4 碳酸盐储层水平井酸压技术进展 |
| 1.3 本文研究的主要内容及技术路线 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.3.3 拟解决的关键性问题 |
| 1.3.4 课题创新之处 |
| 1.3.5 技术路线 |
| 第2章 塔河典型弱反射区地应力场分布研究 |
| 2.1 地应力室内实验 |
| 2.1.1 波速各向异性实验 |
| 2.1.2 地应力大小测试 |
| 2.1.3 地应力方向测试 |
| 2.2 地应力场反演 |
| 2.2.1 塔河12区地应力场反演 |
| 2.2.2 塔河托甫台区块地应力场反演 |
| 2.2.3 溶洞其对应力场的影响 |
| 2.2.4 断层对应力场的影响 |
| 2.3 小结 |
| 第3章 碳酸盐岩酸化测试与导流能力分析 |
| 3.1 碳酸盐岩酸化实验 |
| 3.1.1 碳酸盐岩酸化实验 |
| 3.1.2 碳酸盐岩酸岩反应测试实验 |
| 3.1.3 酸岩化学刻蚀概化模型 |
| 3.1.4 酸蚀有效作用距离求取 |
| 3.2 酸蚀裂缝导流能力测试与数值模拟 |
| 3.2.1 实验设计 |
| 3.2.2 导流能力测试实验 |
| 3.2.3 导流能力模拟分析 |
| 3.2.4 裂缝导流能力预测模型 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 工作液配方及性能研究 |
| 4.1 耐高温酸液体系 |
| 4.1.1 地面交联酸体系的研制 |
| 4.1.2 地面交联酸体系性能评价 |
| 4.2 施工摩阻计算 |
| 4.3 工作液降温效应分析 |
| 4.3.1 井筒内液体温度测定 |
| 4.3.2 近井温度场模拟 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 酸压降滤失与暂堵转向技术研究 |
| 5.1 未添加暂堵剂时酸处理液滤失分析 |
| 5.2 粉陶暂堵效果分析评价 |
| 5.2.1 降滤效果评价 |
| 5.2.2 用量优化 |
| 5.3 可降解纤维暂堵效果评价 |
| 5.3.1 纤维类型优选 |
| 5.3.2 纤维长度影响 |
| 5.3.3 纤维加量影响 |
| 5.4 可降解颗粒暂堵效果评价 |
| 5.5 暂堵剂复合暂堵效果评价 |
| 5.6 小结 |
| 第6章 水平井大规模分段酸压优化设计方法研究 |
| 6.1 碳酸盐岩储层水平段甜点评估 |
| 6.1.1 地应力展布对人工裂缝影响 |
| 6.1.2 储层水平段甜点区优选 |
| 6.2 水平井完井工艺优化 |
| 6.2.1 水平井完井方式 |
| 6.2.2 分段酸压完井工艺优化 |
| 6.2.3 管柱组合优化 |
| 6.3 分段酸压参数优选 |
| 6.3.1 单段施工规模 |
| 6.3.2 施工参数的优化 |
| 6.3.3 降滤失暂堵段塞设计 |
| 6.4 小结 |
| 第7章 大规模分段酸压工艺现场应用 |
| 7.1 酸压规模界定 |
| 7.2 现场应用 |
| 7.3 典型井工艺分析 |
| 7.3.1 TH10-P1井实施效果 |
| 7.3.2 TP339H井实施效果 |
| 7.4 小结 |
| 第8章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
（8）塔河一间房组储层酸蚀导流能力与产能模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 研究区油藏概况及酸压制约因素 |
| 1.1.1 油藏概况 |
| 1.1.2 研究区酸压改造效果制约因素 |
| 1.2 选题依据及研究意义 |
| 1.2.1 论文选题依据 |
| 1.2.2 论文选题意义 |
| 1.3 国内外的研究现状 |
| 1.3.1 酸蚀裂缝导流能力现状 |
| 1.3.2 酸蚀裂缝导流能力预测模型 |
| 1.3.3 变导流能力产能预测模型 |
| 1.4 主要研究内容和技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 研究的技术路线 |
| 1.5 论文主要成果认识 |
| 第2章 酸蚀裂缝导流能力及其实验影响因素 |
| 2.1 酸蚀裂缝导流能力的描述及研究意义 |
| 2.1.1 酸蚀裂缝导流能力 |
| 2.1.2 酸蚀裂缝导流能力研究的意义 |
| 2.2 酸蚀裂缝导流能力影响因素分析 |
| 2.2.1 闭合应力对酸蚀导流能力的影响 |
| 2.2.2 闭合时间对酸蚀导流能力的影响 |
| 2.2.3 酸液浓度对酸蚀导流能力的影响 |
| 2.2.4 酸液类型对酸蚀导流能力的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 酸蚀裂缝导流能力测试实验 |
| 3.1 人工裂缝与天然裂缝对比 |
| 3.1.1 岩心受力分析对比 |
| 3.1.2 酸蚀前岩心白样导流能力与天然裂缝导流能力对比 |
| 3.2 酸蚀裂缝导流能力实验测试与分析 |
| 3.2.1 实验设备 |
| 3.2.2 实验设计 |
| 3.2.3 实验步骤 |
| 3.2.4 实验岩心基础数据 |
| 3.2.5 实验预计成果 |
| 3.3 酸蚀裂缝导流能力测试实验结果 |
| 3.3.1 胶凝酸酸蚀裂缝导流能力测试实验 |
| 3.3.2 交联酸酸蚀裂缝导流能力测试实验 |
| 3.3.3 变粘酸酸蚀裂缝导流能力测试实验 |
| 3.4 不同酸液酸蚀后导流能力结果分析 |
| 3.4.1 胶凝酸酸蚀裂缝导流能力分析 |
| 3.4.2 交联酸酸蚀裂缝导流能力分析 |
| 3.4.3 变粘酸酸蚀裂缝导流能力分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 塔河一间房组变导流能力与产能模型研究 |
| 4.1 不同类型酸液酸蚀裂缝导流能力预测模型 |
| 4.1.1 酸蚀裂缝变导流能力建模方法 |
| 4.1.2 不同类型酸液酸蚀裂缝导流能力模型求取 |
| 4.2 酸液浓度与酸蚀有效作用距离关系 |
| 4.3 不同酸液类型酸蚀后导流能力与产能关系模型 |
| 4.4 模型验证 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论及建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（9）粘弹性表面活性自转向酸及应用技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究目标、研究内容及拟解决的关键问题 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.3.3 解决的关键性问题 |
| 1.3.4 研究方法 |
| 1.3.5 创新点 |
| 第二章 粘弹性表面活性剂自转向酸室内研制 |
| 2.1 转向稠化剂SL的研制 |
| 2.1.1 表面活性剂的选择 |
| 2.1.2 SL粘弹性表面活性剂的合成 |
| 2.1.3 SL粘弹性表面活性剂化学结构表征 |
| 2.2 变粘酸体系缓蚀剂的研制 |
| 2.2.1 缓蚀剂的性能评价方法 |
| 2.2.2 缓蚀剂的选择 |
| 2.2.3 缓蚀剂的合成 |
| 2.3 粘弹性表面活性剂溶液性能的影响因素 |
| 2.3.1 pH值的影响 |
| 2.3.2 剪切速度的影响 |
| 2.3.3 浓度的影响 |
| 2.3.4 温度的影响 |
| 2.3.5 无机盐的影响 |
| 2.3.6 醇类有机小分子的影响 |
| 2.3.7 酸液添加剂的影响 |
| 第三章 粘弹性表面活性剂微观结构及性能评价 |
| 3.1 粘弹性表面活性剂溶液的微观组装结构 |
| 3.2 粘弹性表面活性剂溶液体系的微观结构观察 |
| 3.3 VDA-SL粘弹性表面活性自转向酸体系的组成 |
| 3.4 VDA-SL的综合性能 |
| 3.4.1 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸的耐温性能 |
| 3.4.2 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸酸度对粘度的影响 |
| 3.4.3 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸溶液的粘温性能和酸热稳定性 |
| 3.4.4 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸的转向性能 |
| 3.4.5 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸的自发破胶性能 |
| 3.4.6 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸表界面张力测定 |
| 3.4.7 VDA-SL粘弹性表面活性剂自转向酸的流变性能测试 |
| 第四章 工业生产与现场应用 |
| 4.1 SL表面活性剂的合成工艺 |
| 4.1.1 合成方法 |
| 4.1.2 不同结构的原料A与所需反应时间的关系 |
| 4.1.3 实验室放大实验 |
| 4.1.4 工业合成工艺 |
| 4.2 SL表面活性剂自转向酸的缓蚀剂的合成工艺 |
| 4.2.1 SL表面活性剂自转向酸缓蚀剂的实验室合成合成 |
| 4.2.2 工业合成工艺 |
| 4.3 SL表面活性剂自转向酸的配制 |
| 4.3.1 酸压施工 |
| 4.3.2 酸化施工 |
| 4.3.3 现场应用小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读工程硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（10）高粘度酸液酸岩反应动力学参数影响规律实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 选题的依据及研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状及发展趋势 |
| 1.2.1 国内外研究现状 |
| 1.2.2 发展趋势 |
| 1.3 研究内容及技术思路 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术思路 |
| 1.4 完成工作量及主要成果认识 |
| 第2章 酸岩反应动力学研究概况 |
| 2.1 酸岩反应动力学研究内容 |
| 2.1.1 酸岩反应机理研究 |
| 2.1.2 酸岩反应动力学研究 |
| 2.1.3 酸液酸蚀行为研究 |
| 2.2 酸岩反应影响因素 |
| 2.2.1 地质因素 |
| 2.2.2 工艺因素 |
| 2.3 酸岩反应模拟实验方法 |
| 2.3.1 常用酸岩反应模拟实验方法介绍 |
| 2.3.2 常用实验方法测试高粘度酸液的不适应性 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 高粘度酸液酸岩反应模拟实验方法介绍 |
| 3.1 不同粘度酸岩反应模拟实验方法介绍 |
| 3.1.1 不同粘度酸岩反应模拟试验装置设计原理 |
| 3.1.2 不同粘度酸岩反应模拟试验装置结构 |
| 3.2 高粘度酸液在反应中的流态研究 |
| 3.2.1 高粘度酸液的流型分析 |
| 3.2.2 高粘度酸液在反应釜中的流态分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 高粘度酸液酸岩反应实验 |
| 4.1 高粘度酸液酸岩反应实验方案设计 |
| 4.1.1 高粘度酸液酸岩反应实验目的 |
| 4.1.2 高粘度酸液酸岩反应实验设计 |
| 4.1.3 高粘度酸液酸岩反应实验仪器和材料 |
| 4.1.4 高粘度酸液酸岩反应实验步骤 |
| 4.1.5 高粘度酸液酸岩反应实验数据处理 |
| 4.2 高粘度酸液酸岩反应实验结果分析 |
| 4.2.1 交联酸酸岩反应实验结果 |
| 4.2.2 稠化酸酸岩反应实验结果 |
| 4.2.3 胶凝酸酸岩反应实验结果 |
| 4.2.4 变粘酸酸岩反应实验结果 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 高粘度酸液酸岩反应动力学参数影响规律 |
| 5.1 岩石特性对酸岩反应动力学的影响规律 |
| 5.1.1 岩石类型对酸岩反应影响规律 |
| 5.1.2 岩石非均质性对酸岩反应影响规律 |
| 5.1.3 岩石特性影响规律小结 |
| 5.2 酸液特征对酸岩反应的影响规律 |
| 5.2.1 酸液类型对酸岩反应影响规律 |
| 5.2.2 酸液浓度对酸岩反应影响规律 |
| 5.2.3 酸液特性影响规律小结 |
| 5.3 反应条件对酸岩反应影响规律 |
| 5.3.1 流速对酸岩反应影响规律 |
| 5.3.2 温度对酸岩反应影响规律 |
| 5.3.3 反应条件影响规律小结 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得学术成果 |
四、TH变粘酸酸液体系的研究和应用（论文参考文献）
- [1]塔里木油田碳酸盐岩储层酸化压裂改造技术研究[D]. 闫鸣. 东北石油大学, 2020(03)
- [2]环境友好型交联酸高温流变性及其酸岩反应动力学研究[D]. 巩锦程. 中国石油大学(华东), 2019(09)
- [3]华北油田束鹿凹陷泥灰-砾岩油藏酸压技术研究与应用[D]. 赵政嘉. 中国石油大学(华东), 2019(09)
- [4]印尼K油田礁灰岩油藏酸压液体体系研究[D]. 张博. 中国石油大学(华东), 2018(07)
- [5]顺南地区白云岩储层酸压实验及工艺研究[D]. 伍飞. 中国石油大学(北京), 2018(01)
- [6]表面活性剂变粘酸体系中缓蚀剂缓蚀剂的配伍性研究[D]. 陆强民. 中国石油大学（北京）, 2017(02)
- [7]超深碳酸盐岩储层水平井大规模分段酸压技术研究[D]. 张烨. 中国石油大学(北京), 2016(02)
- [8]塔河一间房组储层酸蚀导流能力与产能模型研究[D]. 张玉. 成都理工大学, 2015(04)
- [9]粘弹性表面活性自转向酸及应用技术研究[D]. 仲岩磊. 中国石油大学(华东), 2014(07)
- [10]高粘度酸液酸岩反应动力学参数影响规律实验研究[D]. 吴元琴. 成都理工大学, 2013(12)