一、莱钢2~#750m~3高炉助燃风机改造（论文文献综述）
张红启[1]（2016）在《现有高炉改氧气高炉的工业试验方案探讨》文中认为以现有750 m3高炉为平台,通过炉顶煤气循环、氧气鼓风进行炼铁基础研究与工艺技术开发,提出了以现有高炉改氧气高炉的工业试验方案。采用高富氧鼓风,高炉煤气自身循环利用,高炉煤气CO2脱除技术的清洁生产工艺,重视二次能源的循环利用,降低高炉的直接还原度,降低燃料消耗,达到减少CO2排放的目的,以获得先进的工序能耗指标和良好的经济效益。对物料平衡和热量平衡进行了理论计算,对生铁成本进行了对比分析。
刘全兴[2]（2015）在《高炉热风炉的技术改造问题》文中研究说明高风温己成为当前钢铁企业降低成本、增加效益和节能减排的首选技术。在不进行大规模投资,采取淘汰内燃式热风炉,改造成为顶燃式热风炉;球炉改造成为高效格子砖热风炉;小变大,低温变高温,都取得了高风温的实效。在不影响送风系统安全运行的前提下,采取小幅度提高风温应用技术措施,例如蓄热体覆层材料应用,助燃风机的改进,智能强化燃烧技术等提高风温10-30℃是可行的,经济效益也是十分可观的。
蒋彦刚[3]（2014）在《莱钢2#1080m3高炉热风炉动力系统优化改造》文中研究表明山钢股份莱芜分公司炼铁厂2#1 080 m3高炉热风炉采取提高热风炉预热器换热效率、优化改造热风炉助燃风、废气回收系统、应用局部加压技术、改造热风炉助燃风机等措施,使高炉动力系统与当前的高炉炉容进一步匹配,平均风温由983.67℃上升至1 007.33℃,燃料比由545.07 kg/t下降至539.45 kg/t,高炉年节约动力成本1 000余万元。
杨成[4]（2010）在《卡鲁金热风炉流场及混合特性的实验研究和数值模拟》文中认为热风炉是高炉炼铁生产过程中的重要辅助设备,其性能的优劣直接影响到自身和高炉的正常运行、利用效率以及使用寿命。近年来,由于新型结构的顶燃式热风炉具有燃烧强度大、火焰距离短、结构相对简单等优点,得到了长足的发展和广泛的应用。其中,以带预燃室的卡鲁金顶燃式热风炉最有优势、发展最快。但它进入我国的时间较晚,对其理论研究尚少,其流场和混合特性也缺乏系统的研究,就其结构特点和技术优势上有许多值得学习和借鉴的地方。本文在相似理论的指导下,针对2000m3高炉用热风炉建立了与原型相似比为1:10的卡鲁金顶燃式热风炉实验模型。在冷态实验的基础上,对卡鲁金热风炉模型的流场及混合特性进行了研究,重点测试了燃烧器喷口气流的均匀性、预燃室空、煤气的混合特性以及喉口至燃烧室出口之间气流速度和浓度分布的均匀性,考察了蓄热室格子砖的阻力特性对流场分布的影响,同时测定并计算了燃烧器的阻力损失系数。结果表明,卡鲁金热风炉喷口气流的均匀性较好,空气喷口和煤气喷口气流的均匀度分别达到了92.67%和89.18%,燃烧室中心有较大的回流流场产生,出口断面上的速度分布均匀、对称,以及由良好的混合而产生的浓度分布较为均匀。在实验研究的同时,本文使用商用软件Fluent建立了与冷态模型相对应的三维热风炉模型,选择适合模拟顶燃式热风炉内气体流动的控制方程与标准的κ?ε湍流模型,按冷态实验100%工况给定速度入口的边界条件下,对卡鲁金热风炉的流场及混合特性进行了冷态模拟。根据模拟结果,对炉内气流的速度分布、浓度分布和压力分布以及速度、浓度和压力沿轴向的变化情况进行了分析。从实验结果和数值模拟结果对比来看,二者所得结论能够较好的吻合,从而相互验证了热风炉内流场结构和空、煤气混合特性的真实性和可靠性,深化并丰富了对卡鲁金热风炉流场及混合特性的认识。
彭川[5]（2010）在《卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的数值模拟》文中指出卡鲁金顶燃式热风炉相对于内燃式和外燃式热风炉,具有蓄热面积大、结构对称强度高、热效率高、送风温度高、生成维护费用低和使用寿命长等优点。相对于其他顶燃式热风炉,它采用一个多烧嘴环形陶瓷燃烧器,煤气与助燃空气得到充分混合并实现旋流燃烧,彻底消除了燃烧脉动,是顶燃式热风炉的重要发展方向之一。顶燃式热风炉的核心是陶瓷燃烧器,而目前国内外对卡鲁金热风炉燃烧器的研究和设计还缺乏系统全面的分析,因此对燃烧器的流场结构和燃烧特性的研究对优化它的结构,提高热效率都具有重要的意义。本文针对某高炉的卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器建立与原型相似比为1:10的燃烧器内空煤气流动、混合和燃烧的数学、物理模型,应用FLUENT模拟软件,在给定速度入口边界条件下,选用RSM湍流模型（雷诺应力模型）来模拟燃烧器内的湍流流动,选用组分传输模型模拟冷态下的流场结构,分析热风炉燃烧器内空煤气流动混合特性、燃烧室不同截面上的流场特性和组分均匀度、空煤气喷口出口的流动特性以及蓄热室格子砖对出口气流的影响。同时在冷态模拟的基础上选用PDF燃烧模型和P1辐射模型,在给定空煤气入口流量的条件下,模拟燃烧器中空煤气的热态燃烧过程。研究燃烧过程中烟气的速度分布、温度分布和组分分布特性,并计算得到空煤气燃烧的烟气出口温度和燃烧效率。冷态数值计算结果表明:环形陶瓷燃烧器的多层多喷口结构能够保证空煤气气流充分混合并形成旋流,旋流气流将在燃烧室中心产生回流,局部地方产生小的漩涡,从而有效地缩短火焰的长度。同时流量大小对燃烧室不同截面和燃烧室出口流动的均匀性基本没有影响。预热室中四层喷口流量均匀度达90%,空气喷口的速度均匀性相对煤气喷口更好,因此通过优化煤气喷口布置可以提高喷口出流的整体气流均匀性。烧烧室出口气流分布不均匀,边缘速度大,中心气流速度小,最大速度为最小速度的2.5倍,但其均匀性优于传统顶燃式热风炉,燃烧室出口的平均速度均匀度为68.74%,燃料组分浓度均匀度为71.76%,氧气组分浓度均匀度为74.91%,因此考虑通过优化热风炉的结构设计来提高蓄热室上部的气流分布。热态模拟结果表明:燃烧室内空煤气燃烧为典型的扩散燃烧,煤气引入管在上,空气管在下形成预燃室中空气包裹煤气的旋流流动状态,旋流燃烧和回流阻碍了火焰中心的发展,大大缩短火焰的长度不会对蓄热室格子砖产生影响,同时预燃室半球球顶空间充满了煤气,燃烧在空气喷口下方才开始,空煤气在燃烧器中的燃烧效率达到95.44%,燃烧室出口的烟气平均速度为6.7135m/s,烟气平均温度为1534.7K。最后,论文本课题进行了总结,并对卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的后续研究工作提出了建议。
张惠民[6]（2009）在《酒钢2号高炉原5#热风炉破损调查》文中提出利用酒钢2号高炉原5#热风炉拆除之机,对热风炉破损情况进行了调查,取不同部位的格子砖、高铝砖,进行理化成分检验,并针对不同部位拍照,以备直观了解破损情况。这样,一方面可以掌握其破损机理,分析火井墙倾斜的原因,以指导今后生产;另一方面,可为掌握高风温、长寿命热风炉的设计、制造、施工、操作等储备技术。
王维利[7]（2009）在《卡鲁金热风炉顶燃烧器数值模拟研究》文中研究指明卡鲁金（Kalugin）热风炉是俄罗斯Kalugin公司开发成功的一种顶燃式热风炉。首先在中国济钢、莱钢和青钢引进并成功应用,而且显示出它特有的优越性。该热风炉在上述企业成功应用预示着该热风炉有很大的应用前景。卡鲁金热风炉的特殊性在于它的燃烧器,该燃烧器取消了独立的燃烧室,将拱顶作为燃烧空间,能够在有限的燃烧空间内将煤气与空气燃烧完毕。并且它属于短焰燃烧器,火焰长度小于格子砖高度可避免火焰烧坏格子砖。为了更好地了解卡鲁金热风炉顶燃烧器,本文应用κ-ε-f-g湍流扩散火焰模型对卡鲁金顶燃式热风炉燃烧过程进行了模拟研究。通过计算机模拟得到了热风炉拱顶内气体流场、温度场、浓度场、以及燃烧火焰形态。并对得到的结果进行分析,达到初步了解其燃烧状况。除此之外,本文在其它条件不变的情况下,对不同气体流速、不同切向夹角以及将第三层径向气流变为切向气流的燃烧过程进行模拟,得到了一些有意义的结论,期望这些结论能够为改善和优化顶燃式热风炉设计服务。
李静[8]（2009）在《高温热风炉预热系统设计与研究》文中研究指明随着炼铁技术不断进步,在高炉煤气贫化、发热值降低,而焦炉煤气等高发热值燃料又不足的情况下,提高热风炉风温及热效率,为降低炼铁能耗、增加喷煤量创造条件,将是炼铁生产中的一项重要课题。本课题通过对我国钢铁企业热风炉风温现状调查,分析风温较低的主要原因,提出采用对空、煤气预热技术,是提高热风炉风温的有效途径。针对某钢铁企业4号高炉热风炉风温长期偏低的问题,通过进行热风炉热诊断测定,分析其运行状态及限制风温提高的各种因素。在此基础上,根据本企业现有煤气条件,采用附加燃烧炉的空、煤气双预热系统工艺,对热风炉热风系统进行工艺优化改造,包括设计双预热系统工艺流程、系统中各单元的热工计算、主体设备燃烧炉和换热器的选择与设计等。最后对空、煤气双预热系统进行研究及估算其投产经济效益。实际使用证实,设计的热风炉双预热系统,在烧100%高炉煤气的条件下,风温达到1200℃预期目标,热风炉热效率达到79%以上,排烟温度由260℃降低到140～170℃。在满足高炉对高风温要求的同时,也回收了烟气余热,实现烟气综合利用。
柳浩[9]（2009）在《汉钢2#高炉热风炉提高风温实践研究》文中认为热风炉是高炉炼铁生产的重要设备之一,热风炉结构不断发展变化,目的是向高炉提供更高温度的热风。理论实践证明,提高风温可以降低焦比,增加喷煤量。我国部分重点企业的热风温度已经达到世界先进水平,但是地方中小企业的热风温度还处在一个较低的水平,风温水平维持在1050℃左右,有的企业甚至更低。我国平均风温与国际先进水平仍有150℃～200℃的差距。本文研究的汉钢2#高炉热风炉为外燃式球式热风炉,风温水平较低,年平均风温在960℃左右,成为制约2#高炉各项技术经济指标提高的主要障碍。在收集汉钢2#高炉热风炉各项参数的基础上,掌握了致使汉钢风温水平低下种种因素。结合汉钢实际情况,实施了以提高风温为目的的技术改造。技改措施主要有:采用整体式热管换热器单预热助燃空气、改良球床结构、引进新型高效陶瓷燃烧器、改善原料条件确保高炉顺行,改进热风炉操作制度以及对管道和拱顶进行了加固。通过以上措施,提高了热风炉拱顶温度,增大了球床蓄热面积和稳定性,改善了燃烧工况,同时确保了高炉有接受高风温的条件。通过提高风温的实践研究,汉钢2#高炉热风炉风温由961.2℃提高到1120.7℃,提高了159.5℃,高炉利用系数平均提高了0.147t/（m3.d）,喷煤比提高20.57kg/t,入炉焦比下降95.77kg/t。实践证明本次以提高风温为目的的实践研究是成功的,极大地改善了汉钢2#高炉的各项技术指标,为企业带来了巨大的经济效益。热风炉技改后,新型陶瓷燃烧器的使用、新型操作系统、管道绝热保护措施等等,使热风炉的热效率大大提高,节约了高炉煤气,也降低了工人的劳动强度,为国内同类型企业的技术发展积累了实践经验。
戴方钦[10]（2008）在《高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用》文中提出高炉热风炉是高炉炼铁中高炉加热鼓风的重要设备,是现代高炉不可缺少的重要组成部分。高风温是高炉提高产量、降低能耗、提高生铁质量和降低生铁成本的有效措施之一。热风炉陶瓷燃烧器又是热风炉的关键设备,热风炉陶瓷燃烧器设计的优劣,直接关系到热风炉设计的质量和热风炉的使用效果。本文针对太原钢铁公司3#高炉热风炉陶瓷燃烧器在生产中出现的问题,通过理论计算与分析的方法确定了陶瓷燃烧器设计参数,并在此基础上运用相似理论建立模型的试验研究的方法开发了一种带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器,这种燃烧器运用于太原钢铁公司3#、4#高炉热风炉,新余钢铁公司7#、8#高炉热风炉、武钢集团鄂城钢铁有限公司1080 m3高炉热风炉。带中心扰流柱的热风炉陶瓷燃烧器,采用空气二次加入,煤气环道中央设置中心绕流柱,煤气入口设置煤气导流板等措施增强煤气与空气的混合效果,通过合理分配空气通道和煤气通道的阻力,使瓷燃烧器的阻力只有传统套筒式陶瓷燃烧器25%,增加陶瓷燃烧器的燃烧能力和燃烧器的负荷调节范围。本文还针对顶燃式热风炉在运用中存在的问题,以柳钢6#高炉的球式热风炉为研究对象,采用模型试验的研究方法开发了用于顶燃式热风炉的多火孔无焰陶瓷燃烧器。多火孔无焰陶瓷燃烧器采用一对空气和煤气管道与热风炉相连,减少了拱顶开孔,结构稳定;具有独立的煤气和助燃空气环道以及多火孔结构;环道中设有导流砖,使各喷火孔喷出的气量均匀,保证燃烧在空气过剩系数较小（1.05）的情况下,使煤气能完全燃烧,从而提高燃烧温度,实现无焰燃烧,消除燃烧脉动;工作时阻损小,调节范围大,工作稳定可靠;燃烧器立式安装于热风炉顶部,有利于改善拱顶初始气流分布。生产实践证明,可提高热风温度50～150℃,节约高炉煤气约15%,经济效益显着。本文还从理论研究的基础出发,建立了顶燃式热风炉三维模型,并通过数值计算,对冷态和热态条件下的气体流动和燃烧过程进行了模拟。分析了热风炉内部流场和燃烧器的燃烧特性。论文首先建立与原形相似比为1:6的三维模型,选择适合模拟顶燃式热风炉内气体流动的标准κ—ε湍流模型,采用SIMPLE算法对压力和速度进行耦合,在给定速度入口的边界条件下,分析了热风炉内气体的流场、燃烧室出口和燃烧器喷口出口处的气流均匀性。然后对基于概率密度的PDF燃烧模型进行了介绍,采用这一模型及P1辐射模型,对顶燃式热风炉燃烧室的燃烧情况进行了模拟。受计算机计算能力限制,选择1/7的热风炉三维模型进行计算,切割面定义为周期性边界条件。在给定空气和煤气入口速度及出口压力,计算得到了热风炉燃烧室的速度分布、温度分布、各组分的浓度分布等。模拟计算结果与实际运行经验在定性上是一致的,可以用数值模拟的方法对热风炉的燃烧情况进行定性对比。最后,论文对课题进行了总结,并对热风炉技术的未来发展进行了展望。高风温将是热风炉技术发展不断追求的目标,但不应超过1450℃。采用耐高温的炉子下部支柱和炉箅子,提高离开热风炉的烟气温度至600～650℃,然后利用烟气采用高温热管换热器预热空气和煤气,追求尽量高的煤气预热温度应是未来的主要发展方向。顶燃式热风炉将代替内燃式和外燃式热风炉成为未来发展的方向。高炉热风炉的设计寿命以15～20年为宜。数值模拟技术是一种节约成本,参数结构调整方便的很实用的一种技术,作为试验研究的一种补充是有益的,但还有待发展,未来热风炉技术研究最可能模式是数值模拟技术开发和实验室模型验证的结合。
二、莱钢2~#750m~3高炉助燃风机改造（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、莱钢2~#750m~3高炉助燃风机改造（论文提纲范文）
（1）现有高炉改氧气高炉的工业试验方案探讨（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 高炉主要设计指标 |
| 3 技术改造内容 |
| 3.1 工艺流程 |
| 3.2 高炉本体及相关设施 |
| 3.2.1 高炉内型尺寸 |
| 3.2.2 炉体冷却结构 |
| 3.2.3 热风炉系统 |
| 3.2.4 煤气加热 |
| 3.2.5 预热系统工艺 |
| 3.2.6 高炉煤气 |
| 4 理论计算 |
| 4.1 物料平衡 |
| 4.2 热量平衡 |
| 5 生产运行成本 |
| 6 结论 |
（3）莱钢2#1080m3高炉热风炉动力系统优化改造（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 存在问题 |
| 2.1 换热面积小 |
| 2.2 换热效率低 |
| 2.3 高炉助燃风、废气回收系统局部缩径 |
| 2.4 压力波动较大 |
| 3 热风炉改造 |
| 3.1 提高热风炉预热器换热效率 |
| 3.2 热风炉助燃风系统优化改造 |
| 3.3 热风炉废气系统优化改造 |
| 3.4 高炉煤气系统应用局部加压技术[4] |
| 3.5 热风炉助燃风机改造 |
| 4 结语 |
（4）卡鲁金热风炉流场及混合特性的实验研究和数值模拟（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.2 热风炉的基本工作原理 |
| 1.3 国内外现状综述 |
| 1.3.1 热风炉发展的历史沿革 |
| 1.3.2 热风炉的结构形式及其应用、发展和研究现状 |
| 1.3.3 热风炉高风温技术发展概况 |
| 1.3.4 热风炉发展趋势 |
| 1.4 课题研究的目的及内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 2 模型设计及实验研究概况 |
| 2.1 实验模型设计的原则 |
| 2.2 模型实验的相似条件 |
| 2.2.1 几何相似 |
| 2.2.2 物理相似 |
| 2.2.3 初始及边界条件相似 |
| 2.3 相似模型法的要点 |
| 2.3.1 模型介质及材料的选择 |
| 2.3.2 模型尺寸的确定 |
| 2.3.3 关于定性参数 |
| 2.4 模型总体设计 |
| 2.5 实验装置及实验方法 |
| 2.5.1 热风炉模型 |
| 2.5.2 供、排风系统 |
| 2.5.3 实验检测装置 |
| 2.5.4 实验方法 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 卡鲁金热风炉冷态实验结果及分析 |
| 3.1 第二自模化区和临界雷诺数的确定 |
| 3.1.1 关于决定性相似准数及自模化区 |
| 3.1.2 第二自模化区和临界雷诺数Rec 的确定 |
| 3.2 模型流谱观察 |
| 3.3 空、煤气喷口断面气流分布的均匀性 |
| 3.3.1 空气喷口断面速度分布的测定 |
| 3.3.2 煤气喷口断面速度分布的测定 |
| 3.3.3 空、煤气喷口气流的均匀性 |
| 3.4 喉口至燃烧室出口之间的流场特性 |
| 3.4.1 喉口至燃烧室出口之间各断面速度分布的测定 |
| 3.4.2 喉口至燃烧室出口之间各断面速度分布的均匀性 |
| 3.4.3 100%和70%工况流场分布对 |
| 3.5 蓄热室格子砖的阻力特性对流场分布的影响 |
| 3.5.1 蓄热室入口及格子砖下表面速度分布的测定 |
| 3.5.2 格子砖不同阻力分布对流场分布的影响 |
| 3.6 预燃室空、煤气混合特性的测定 |
| 3.7 喉口至燃烧室出口之间空、煤气的混合特性 |
| 3.7.1 喉口至燃烧室出口之间各断面天然气浓度分布的测定 |
| 3.7.2 100%和70%工况下浓度场分布对 |
| 3.8 燃烧器阻力损失系数的计算 |
| 3.9 本章小结 |
| 4 卡鲁金热风炉流场及混合特性的数值模拟 |
| 4.1 数值模拟及计算流体力学简介 |
| 4.2 基本假设 |
| 4.3 控制方程及模型的选择 |
| 4.4 卡鲁金热风炉模型的解析区域及网格划分 |
| 4.5 边界条件 |
| 4.5.1 入口边界条件 |
| 4.5.2 出口边界条件 |
| 4.5.3 热风炉壁面边界 |
| 4.6 数值模拟计算结果及分析 |
| 4.6.1 速度场 |
| 4.6.2 浓度场 |
| 4.6.3 压力场 |
| 4.6.4 速度、浓度和压力沿轴向的变化 |
| 4.7 数值模拟结果与冷态实验结果对比 |
| 4.7.1 速度场的对比 |
| 4.7.2 浓度场的对比 |
| 4.8 本章小结 |
| 5 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A. 作者在攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| B. 作者在攻读硕士学位期间参与的科研项目 |
| C. 第二自模化区和临界雷诺数的确定 |
（5）卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的数值模拟（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 顶燃式热风炉的发展 |
| 1.2.1 顶燃式热风炉的特点 |
| 1.2.2 顶燃式热风炉的主要结构形式 |
| 1.2.3 卡鲁金顶燃式热风炉的发展 |
| 1.3 顶燃式热风炉燃烧器的研究 |
| 1.3.1 热风炉燃烧器的发展 |
| 1.3.2 顶燃式热风炉燃烧器的实验研究 |
| 1.3.3 数值模拟在热风炉燃烧器中的应用 |
| 1.4 本课题的研究内容 |
| 2 数值计算方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 物理模型 |
| 2.3 数学模型 |
| 2.3.1 基本控制方程 |
| 2.3.2 湍流模型 |
| 2.3.3 组分输运模型 |
| 2.3.4 燃烧模型 |
| 2.3.5 辐射模型 |
| 2.4 顶燃式热风炉燃烧器的数值求解 |
| 2.4.1 网格划分 |
| 2.4.2 边界条件的处理 |
| 2.4.3 近壁面处理方法 |
| 2.4.4 求解控制 |
| 3 卡鲁金热风炉燃烧器的冷态数值模拟研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 计算工况 |
| 3.3 冷态计算结果及分析 |
| 3.3.1 热风炉燃烧器的流动特性 |
| 3.3.2 热风炉燃烧室内不同截面的流场特性和配气均匀度 |
| 3.3.3 燃烧器喷口出口的流动特性和配气均匀度 |
| 3.3.4 蓄热室格子砖对出口气流分布的影响 |
| 4 热态模拟研究 |
| 4.1 模拟条件 |
| 4.2 计算结果及分析 |
| 4.2.1 燃烧室中心垂直截面的流场特性 |
| 4.2.2 燃烧室出口的流场特性 |
| 5 课题结论和展望 |
| 5.1 课题结论 |
| 5.2 未来工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录：作者在攻读学位期间发表的论文目录 |
（6）酒钢2号高炉原5#热风炉破损调查（论文提纲范文）
| 1 概况 |
| 2 破损情况调查结果 |
| 2.1 燃烧室部分 |
| 2.2 蓄热室部分 |
| 2.3 大墙砖情况 |
| 2.4 燃烧室情况 |
| 3 破损原因分析 |
| 3.1 施工质量差 |
| 3.2 设计上的缺陷 |
| 3.2.1 燃烧器固有的缺陷 |
| 3.2.2 部分砌筑部位没有预留膨胀缝和滑动缝 |
| 3.2.3 高径比不合理 |
| 3.2.4 内燃式热风炉固有的缺陷 |
| 3.3 操作制度不合理 |
| 3.4 耐火材料质量差 |
| 4 结语 |
（7）卡鲁金热风炉顶燃烧器数值模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 引言 |
| 1 文献综述 |
| 1.1 蓄热室热风炉的原理和分类 |
| 1.1.1 热风炉原理 |
| 1.1.2 热风炉的结构形式 |
| 1.2 顶燃室热风炉技术现状 |
| 1.2.1 顶燃式热风炉技术特点 |
| 1.2.2 顶燃式热风炉炉体结构 |
| 1.3 顶燃室热风炉研究和发展方向 |
| 1.3.1 燃气燃烧器概述 |
| 1.3.2 卡鲁金顶燃式热风炉燃气燃烧器 |
| 1.4 数值模拟在热风炉燃烧器中研究的应用 |
| 1.5 本课题的研究目的和研究内容 |
| 1.5.1 本课题的研究目的 |
| 1.5.2 本课题的研究内容 |
| 2 气体湍流燃烧的数学模型 |
| 2.1 燃烧模型中普遍应用的几个个概念和假设 |
| 2.1.1 简单化学反应系统 |
| 2.1.2 守恒量和混合分数 |
| 2.1.3 守恒量之间的线性关系 |
| 2.1.4 快速化学反应假设 |
| 2.1.5 几率密度函数（PDF） |
| 2.2 燃烧模型中Κ-Ε-F-G 模型的要点 |
| 2.2.1 κ-ε-f-g 模型的控制方程组 |
| 2.2.2 火焰面的确定 |
| 2.2.3 温度场的计算 |
| 2.2.4 体系中各组分浓度场的计算 |
| 2.2.5 密度和比热容的计算 |
| 3 数学模型的确定方法 |
| 3.1 差分方程的基本知识 |
| 3.2 几个有用的原则 |
| 3.3 源项的线性化 |
| 3.4 有限差分离散方程的建立方法 |
| 3.5 求解区域的离散化 |
| 3.6 速度场的交错网格 |
| 3.6.1 速度场差分方程的建立方式 |
| 3.7 标量场差分方程的建立方式 |
| 3.7.1 压力修正方程 |
| 3.8 边界条件的处理 |
| 3.8.1 如何引入初始边界条件 |
| 3.9 TDMA 算法概要 |
| 3.10 收敛准则和欠松弛的应用 |
| 3.11 差分方程的求解和程序流程 |
| 4 卡鲁金热风炉预燃室和拱顶内燃烧过程的数值模拟研究 |
| 4.1 计算条件 |
| 4.2 燃烧过程的基本特征 |
| 4.2.1 流场 |
| 4.2.2 组分分浓度场的分布 |
| 4.2.3 混合分数分布和火焰形状 |
| 4.2.4 温度分布图 |
| 4.2.5 本节小结 |
| 4.3 入口气流与径向夹角的改变对燃烧的影响 |
| 4.3.1 计算条件 |
| 4.3.2 入口气流与径向夹角的改变对火焰形状的影响 |
| 4.3.3 入口气流与径向夹角的改变对回流漩涡的影响 |
| 4.3.4 切向角度的改变对L/D 值的影响 |
| 4.3.5 本节小结 |
| 4.4 入口速度的改变对卡鲁金热风炉的影响 |
| 4.4.1 计算条件 |
| 4.4.2 入口速度对流场的影响 |
| 4.4.3 入口速度对火焰的影响 |
| 4.4.4 本节小结 |
| 4.5 第三层入口速度改为切向对卡鲁金热风炉的影响 |
| 4.5.1 计算条件 |
| 4.5.2 计算结果分析 |
| 4.5.3 两种模型的比较 |
| 4.5.4 本节小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（8）高温热风炉预热系统设计与研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 综述 |
| 1.1 高风温对高炉冶炼的意义 |
| 1.2 我国高风温冶炼技术现状 |
| 1.2.1 我国热风炉现状 |
| 1.2.2 我国钢铁企业的高风温应用现状 |
| 1.2.3 提高风温的技术措施 |
| 1.3 热风炉风温的各种预热技术分析 |
| 1.3.1 提高理论燃烧温度的依据 |
| 1.3.2 提高理论燃烧温度 |
| 1.3.3 国内高风温的预热技术 |
| 1.3.4 国外高风温的预热技术 |
| 1.3.5 各种预热技术评述 |
| 1.4 本课题研究内容及研究意义 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究意义 |
| 2 热风炉热工分析 |
| 2.1 高炉设备与热风炉工艺现状 |
| 2.1.1 高炉设备现状 |
| 2.1.2 热风炉工艺现状 |
| 2.2 热风炉热诊断测定与计算 |
| 2.2.1 热诊断测定 |
| 2.2.2 热诊断计算 |
| 2.3 热风炉热诊断结果分析 |
| 2.3.1 热能利用状况及其它技术经济指标 |
| 2.3.2 热能利用状况评价 |
| 2.3.3 热工状态分析 |
| 2.4 风温提高的途径研究 |
| 2.4.1 风温的实际状况 |
| 2.4.2 提高风温的途径 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 热风炉高温预热系统设计与研究 |
| 3.1 预热方案分析 |
| 3.2 双预热方案研究及确定 |
| 3.2.1 双预热方案研究 |
| 3.2.2 双预热工艺方案的确定 |
| 3.3 双预热系统设计的特点 |
| 3.4 双预热系统热工计算 |
| 3.4.1 热风炉理论燃烧温度 |
| 3.4.2 实际燃烧空、煤气量 |
| 3.4.3 高温换热器热工计算 |
| 3.4.4 燃烧炉热工计算 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 空、煤气双预热系统主要设备的选择与设计 |
| 4.1 燃烧器的选择设计与燃烧炉的结构形式 |
| 4.1.1 燃烧器的选择设计 |
| 4.1.2 燃烧炉的结构形式 |
| 4.1.3 燃烧炉的监测 |
| 4.2 预热空、煤气换热器的选择 |
| 4.2.1 预热煤气和1级空气换热器的选择 |
| 4.2.2 预热2级空气换热器的选择 |
| 4.2.3 换热器的监测 |
| 4.3 预热系统工艺流程中管道的改造 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 空、煤气双预热系统研究 |
| 5.1 工业试验调试 |
| 5.2 空、煤气预热效果分析 |
| 5.2.1 预热前后热风炉热工参数比较分析 |
| 5.2.2 预热后效果分析 |
| 5.3 经济效益估算研究 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 硕士研究生期间发表论文 |
（9）汉钢2#高炉热风炉提高风温实践研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 文献综述 |
| 1.1 国内外热风炉现状分析研究 |
| 1.1.1 国内外热风炉结构形式的发展 |
| 1.1.2 我国热风炉现状分析 |
| 1.2 提高风温对高炉指标的影响 |
| 1.2.1 提高风温对焦比的影响 |
| 1.2.2 提高风温对喷煤比的影响 |
| 1.2.3 我国风温水平现状及与国外差距 |
| 1.3 汉钢热风炉概况 |
| 1.4 课题提出背景和创新点 |
| 1.4.1 课题提出背景 |
| 1.4.2 创新点 |
| 2 汉钢2~#高炉球式热风炉 |
| 2.1 球式热风炉特性分析 |
| 2.1.1 球式热风炉的发展 |
| 2.1.2 球式热风炉基本特征 |
| 2.1.3 球式热风炉热工特性 |
| 2.1.4 球床结构 |
| 2.1.5 燃烧器 |
| 2.2 汉钢2~#高炉球式热风炉原始参数 |
| 2.2.1 热风炉原始设计参数 |
| 2.2.2 工艺平面布置 |
| 2.2.3 球床结构 |
| 2.2.4 燃烧器及燃烧室 |
| 2.2.5 拱顶结构及炉衬材质 |
| 2.3 汉钢2~#高炉球式热风炉运行情况及存在问题 |
| 2.3.1 汉钢2~#高炉球式热风炉运行情况 |
| 2.3.2 汉钢外燃球式热风炉存在问题 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 影响汉钢2~#高炉风温的因素 |
| 3.1 拱顶温度 |
| 3.1.1 拱顶温度 |
| 3.1.2 理论燃烧温度 |
| 3.2 炉顶温度与热风温度的差值 |
| 3.3 高炉炉况和热风炉操作制度 |
| 3.3.1 高炉炉况对风温的影响 |
| 3.3.2 热风炉操作制度对风温的影响 |
| 3.4 耐火材料性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 提高汉钢2~#高炉热风炉风温实践研究 |
| 4.1 提高热风炉拱顶温度 |
| 4.1.1 预热助燃空气 |
| 4.1.2 降低煤气含水量 |
| 4.2 改良球床结构 |
| 4.2.1 耐火球球径的调整 |
| 4.2.2 球床高度及装球量调整 |
| 4.2.3 耐火材料性能改进 |
| 4.2.4 新球床运行使用情况 |
| 4.3 高效陶瓷燃烧器的使用 |
| 4.3.1 套筒式陶瓷燃烧器的不足 |
| 4.3.2 新型陶瓷燃烧器的调查 |
| 4.3.3 新型陶瓷燃烧器的引进 |
| 4.4 改善原料条件确保高炉顺行 |
| 4.4.1 汉钢高炉炉况分析 |
| 4.4.2 MgO含量对高炉渣粘度影响的实验 |
| 4.4.3 添加白云石对炉况的影响 |
| 4.5 热风操作制度的改进 |
| 4.6 其余辅助设施 |
| 4.6.1 热风管道的改进 |
| 4.6.2 拱顶结构的加固 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 提高风温对汉钢2~#高炉指标的影响 |
| 5.1 汉钢热风炉改造后各项技经指标 |
| 5.1.1 风温的变化情况 |
| 5.1.2 利用系数的变化情况 |
| 5.1.3 煤比的变化情况 |
| 5.1.4 焦比的变化情况 |
| 5.2 提高风温给汉钢带来的经济效益 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（10）高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高炉热风炉型式的发展 |
| 1.3 热风炉用燃烧器技术的发展 |
| 1.4 高炉热风炉陶瓷燃烧器技术的研究 |
| 1.5 本章小结及本文要做的工作 |
| 2 带中心扰流柱热风炉陶瓷燃烧器的试验研究与应用 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 太钢3#高炉热风炉陶瓷燃烧器的设计与计算 |
| 2.3 带中心扰流柱热风炉陶瓷燃烧器的冷态实验研究 |
| 2.4 带中心扰流柱的陶瓷燃烧器在太原钢铁公司的运用 |
| 2.5 带中心扰流柱的陶瓷燃烧器在其它高炉上的运用 |
| 2.6 本章结论 |
| 3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的试验研究与运用 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 多火孔无焰陶瓷燃烧器的设计与计算 |
| 3.3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的冷态模拟试验研究 |
| 3.4 多火孔陶瓷燃烧器在柳钢大型球式热风炉上的实践 |
| 3.5 多火孔无焰陶瓷燃烧器在其它高炉上的应用 |
| 3.6 结论 |
| 4 多火孔无焰陶瓷燃烧器的数值模拟 |
| 4.1 数值计算方法 |
| 4.2 多火孔无焰陶瓷燃烧器的冷态模拟 |
| 4.3 多火孔无焰陶瓷燃烧器的热态模拟 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 热风炉技术未来的发展与展望 |
| 5.1 高风温将是热风炉技术发展不断追求的目标 |
| 5.2 顶燃式热风炉将是未来发展的方向 |
| 5.3 高炉热风炉合适的设计寿命 |
| 5.4 热风炉技术的研究方法 |
| 6 结语 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附件1 柳钢750m~3高炉热风炉设计计算 |
| 附件2 顶燃式热风炉多火孔无焰陶瓷燃烧器试验模型图 |
| 附录3 作者攻读博士学位期间发表的论文 |
| 附录4 专利证书 |
| 附录5 获奖证书 |
四、莱钢2~#750m~3高炉助燃风机改造（论文参考文献）
- [1]现有高炉改氧气高炉的工业试验方案探讨[J]. 张红启. 山东冶金, 2016(05)
- [2]高炉热风炉的技术改造问题[A]. 刘全兴. 2015年炼铁共性技术研讨会论文集, 2015
- [3]莱钢2#1080m3高炉热风炉动力系统优化改造[J]. 蒋彦刚. 山东冶金, 2014(01)
- [4]卡鲁金热风炉流场及混合特性的实验研究和数值模拟[D]. 杨成. 重庆大学, 2010(03)
- [5]卡鲁金顶燃式热风炉燃烧器的数值模拟[D]. 彭川. 重庆大学, 2010(03)
- [6]酒钢2号高炉原5#热风炉破损调查[J]. 张惠民. 甘肃冶金, 2009(05)
- [7]卡鲁金热风炉顶燃烧器数值模拟研究[D]. 王维利. 内蒙古科技大学, 2009(07)
- [8]高温热风炉预热系统设计与研究[D]. 李静. 西安建筑科技大学, 2009(10)
- [9]汉钢2#高炉热风炉提高风温实践研究[D]. 柳浩. 西安建筑科技大学, 2009(11)
- [10]高炉热风炉陶瓷燃烧器的研究与应用[D]. 戴方钦. 华中科技大学, 2008(05)