一、EVM橡胶在低烟无卤阻燃船用电缆上的应用（论文文献综述）
杨雪梅,董涛[1]（2021）在《高强度、高伸长率EVM阻燃电缆胶料的研究》文中进行了进一步梳理研究了不同类型阻燃剂（RXA085、MH1100、MH5018C）对EVM性能的影响。结果表明,在实验范围内,添加RXA085型阻燃剂的低烟无卤胶料的力学性能和撕裂性能优异;加入MH5018C型阻燃剂的胶料具有优异的阻燃性能。
王聪[2]（2021）在《弹性体EVM超临界发泡材料的制备及性能研究》文中指出本论文以乙烯-醋酸乙烯酯橡胶（EVM）为原材料,采用间歇式发泡法成功制备了EVM超临界发泡材料,然后分别用碳纳米管（CNT）、苯乙烯热塑性弹性体（SEBS）、聚磷酸铵（APP）和二氧化硅（SiO2）气凝胶对其进行复合改性,研究了EVM复合发泡材料的物理机械性能、自愈合性能、阻尼性能和阻燃性能。研究内容如下:通过溶液共混法和间歇式发泡法成功制备了导电自愈合EVM纳米复合发泡材料。研究了CNT含量对EVM纳米复合发泡材料物理机械性能、导电性能、自愈合性能和泡孔形态的影响。研究结果表明随着CNT含量的增加,EVM纳米复合发泡材料的密度、硬度、拉伸强度和撕裂强度逐渐增加,发泡倍率和回弹逐渐减小;电导率随CNT含量的增加而增加,电导率最大为7.5×10-7S/m;自愈合效率随时间的增加而增加,自愈合效率最高为93%。导电自愈合效率最大为66.7%;随着CNT含量的增多,EVM纳米复合发泡材料的泡孔尺寸逐渐减小,泡孔壁逐渐变厚。通过熔融共混法和间歇式发泡法制备了高阻尼宽温域的EVM/SEBS共混发泡材料。研究了硫化剂用量和SEBS对EVM/SEBS共混发泡材料物理机械性能、阻尼性能和泡孔形态的影响。研究结果表明随着SEBS用量的增加,EVM/SEBS共混发泡材料的密度和回弹逐渐降低,发泡倍率、硬度、拉伸强度、撕裂强度逐渐增大,泡孔尺寸逐渐减小;SEBS的加入降低了较低温度下的阻尼性能,提高了较高温度下的阻尼性能。研究结果也表明随着硫化剂用量的增加,EVM/SEBS共混发泡材料的硬度、回弹、拉伸强度、撕裂强度逐渐增大,扯断伸长率逐渐降低,泡孔分布更加均匀;其有效阻尼温域范围最大为60.1℃。通过熔融共混法和间歇式发泡制备了EVM无卤阻燃发泡材料。研究了APP、SiO2气凝胶、APP与SiO2气凝胶并用对EVM发泡材料泡孔形态、物理机械性能和阻燃性能的影响。研究结果表明随着APP用量的增加,EVM发泡材料的密度、硬度和氧指数逐渐升高,发泡倍率和伸长率不断降低;泡孔尺寸逐渐减小,泡孔壁逐渐变厚。研究结果也表明随着SiO2气凝胶用量的增加,EVM发泡材料的密度、硬度、拉伸强度、撕裂强度和氧指数不断增大,发泡倍率、回弹和伸长率不断降低;泡孔尺寸逐渐变小。研究结果还表明随着SiO2气凝胶用量的增加,APP与SiO2气凝胶不同配比的EVM发泡材料的密度、硬度、拉伸强度和撕裂强度不断增大,发泡倍率、回弹和伸长率不断降低;在APP与SiO2气凝胶的配比为140/60时,EVM发泡材料的氧指数可达42;EVM发泡材料的泡孔尺寸呈现出先增大后降低的趋势;加入180份APP和20份SiO2气凝胶的EVM发泡材料整体热释放速率最低,总释放热最低,火灾性能指数最大,火灾危险性最小,阻燃性能最好。
黄昊鹏[3]（2019）在《EVA电缆材料的高性能化研究》文中研究指明通过共混与复合,实现高分子材料的高性能化,满足特种电线电缆制造对绝缘与护套材料的需要是线缆材料的重要研究方向。本课题选用乙烯-乙酸乙烯酯共聚物（EVA）为基材,氢氧化镁（MH）和氢氧化铝（ATH）为阻燃剂,白炭黑（SiO2）为补强填料,配合其他助剂经熔融共混和热压硫化,制备出一系列EVA基复合材料。具体分别将高弹性橡胶和功能化聚烯烃引入上述复合材料体系,研究二者对复合材料凝聚态结构以及对材料性能的影响。并设计合成出一种新型离子液体（IL）,研究IL引入EVA基复合材料体系后对凝聚态结构的调控规律及其对材料性能的影响。具体如下:（1）高弹性橡胶为乙烯-甲基丙烯酸酯橡胶（AEM）。研究发现高含量AEM会劣化复合材料的加工性能;DSC测试表明AEM的引入会使基体玻璃化转变温度下降,说明AEM与基体存在相互作用力,但TG测试表明AEM会使复合材料的热稳定性发生下降;SEM图像表明AEM的引入会导致无机粒子的进一步团聚,造成无机粒子与聚合物之间界面粘结力的下降。由于高含量AEM造成材料内部相界面结构的破坏,因此复合材料的力学强度、耐油性能和绝缘性能均发生降低。（2）功能化聚烯烃为甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-GMA）。研究发现POE-g-GMA对加工性能无不利影响,TG结果表明POE-g-GMA有利于提高复合体系的热稳定性,表现为初始分解温度T5%随相容剂含量的提高而提高;SEM图像表明POE-g-GMA可以降低无机粒子的团聚,提高粒子与基体之间的界面粘结力。流变测试表明POE-g-GMA可以促进固体网络结构的形成。得益于复合材料内部界面结构稳定性的增强,材料的力学性能、耐油性能、绝缘性能均提高,且燃烧所得碳层缺陷小且致密程度提高。（3）以1-乙烯基咪唑和磷酸三（2-氯乙基）酯为原料合成新型离子液体（IL）,并将其引入EVA基复合材料体系。凝胶含量测试表明该IL引入可以提高复合材料的交联度;TG测试表明IL可催化成炭促进残炭量的提高;并且IL具有促进无机粒子分散的作用;此外IL可促进材料燃烧时形成致密且连续的碳层结构,对阻燃性能和热稳定性有积极效果。IL可以实现复合材料力学性能、阻燃性能、耐油性能等综合性能的同时改善。
易杰[4]（2017）在《NBR/EVM共混胶老化行为与性能及预测研究》文中研究指明本文从NBR/EVM并用比、硫化体系和防护体系对NBR/EVM共混胶性能进行了研究,同时考察了不同老化行为对共混胶性能的影响,进一步通过阿累尼乌斯方程和WLF方程对性能进行了预测研究。（1）研究了NBR/EVM并用比对性能的影响和预测。随着EVM比例的增加,共混胶初始性能逐渐下降,耐老化性能逐渐提高。100℃老化时,NBR橡胶的表观交联密度比EVM橡胶变化快3.2倍,而在共混胶中NBR相交联密度的上升速度比EVM相交联密度大22.5倍,NBR相的变化决定了共混胶的性能。在不同的老化行为中,老化时间对性能的影响大于老化温度的影响。运用阿累尼乌斯方程预测NBR/EVM（75/25）共混胶压缩永久变形达到20%时,在25℃下需要253h。（2）在DCP/TAIC硫化体系下,DCP/TAIC用量每增加0.2/0.1,EVM相交联密度增加30mol/m3,NBR相交联密度增加65mol/m3;在不同的老化行为下,老化时间对性能的影响大于老化温度。老化时NBR相交联密度上升速度比EVM相大3.54倍,NBR相的变化决定了共混胶的性能。运用阿累尼乌斯方程预测压缩永久变形达到35%时,在25℃下需要363h;运用WLF方程预测蠕变值达到2%时,在298K下需要153s。在S/DCP复合硫化体系下,老化时间对性能的影响大于老化温度,共混胶老化温度升高15℃,NBR相交联密度增加25mol/m3左右;而EVM相交联密度几乎不变。老化时NBR相交联密度增加速度比EVM相大78倍,NBR相的变化决定了共混胶的性能。运用阿累尼乌斯方程预测压缩永久变形达到50%时,在25℃下需要2009h;运用WLF方程预测模型预测蠕变值达到2%时,在298K下需要317s。（3）研究了防护体系对NBR/EVM共混胶的影响及预测。不同MB/RD并用比对共混胶初始性能影响不大,3#共混胶（MB/RD=1.2/0.8）耐老化性能最好。改变MB/RD的用量主要影响老化后NBR相的交联密度;在100℃下老化时3#配方NBR相交联密度增加速度是EVM相的9倍左右;共混胶性能的变化主要由NBR相决定。老化过程中NBR/EVM的交联密度大于5/1以后,拉伸强度会缓缓上升。运用阿累尼乌斯方程预测压缩永久变形达到35%时,在110℃下需要1.2h;运用WLF方程预测模型预测蠕变值达到2%时,在298K温度下需要397s。
张清阳[5]（2016）在《NBR/EVM并用胶结构性能及应用的研究》文中研究说明本文对NBR/EVM并用胶进行了一系列的研究,通过改变配合剂的的种类和用量,考察了NBR/EVM硫化胶老化前后物性的变化规律。结果表明,在DCP、复合硫化体系和BIPB三种硫化体系下,随着NBR/EVM并用比的减小,硫化胶的耐老化性能逐渐变好,耐油性能随EVM800HV含量的增大而逐渐变好,而随EVM500HV含量的增大而逐渐变差;在NBR中并用适量EVM后其耐臭氧性能变好。随着硫化剂DCP、BIPB用量的增大,NBR/EVM硫化胶的交联密度和定伸强度逐渐增大,压缩永久变形性能变好;在DCP/TAIC并用量为1.4/0.7时NBR/EVM硫化胶的物理机械性能最好。防老剂MB用量为1.2份时,NBR/EVM硫化胶的耐老化性最佳;防老剂RD会抑制DCP的硫化作用,防老剂MB和防老剂RD并用时具有协同防护效应,防老剂MB/RD并用比为1.6/0.4和1.2/0.8时的耐老化性能最佳。四种填料的填充效果由好至坏顺序为:云母粉、硅微粉、粉煤灰、碳酸钙。四种增塑剂的增塑效果由好至坏的顺序为:TP95、TOTM、LNBR、DOP。随着CNTs用量的增大,NBR/EVM混炼胶的流动性变差,NBR/EVM硫化胶的物理机械性能、耐磨性、导电性能和导热性能逐渐变好。NBR/EVM混炼胶的储能模量随CNTs用量增大而逐渐增大,且随应变增大而逐渐减小;NBR/EVM硫化胶的储能模量和损耗模量均随CNTs用量增大而逐渐增大。综合分析,在配合剂用量适当时,NBR/EVM并用胶可以用作汽车助力转向胶管的内外胶。
张泽江[6]（2015）在《阻燃电缆发展概况》文中提出从阻燃电缆行业宏观角度出发,介绍目前我国阻燃电缆市场现状、存在问题、发展方向;从预防电缆自身着火、预防高温高热对电缆的影响、预防电缆敷设带来危险、预防电缆分支带来危害等方面探讨阻止电缆延燃的措施,并引出阻燃与耐火电缆的区别;分别从添加无机阻燃剂超细化与辐射交联结合、低烟无卤结构优化设计、阻燃复配技术等方面探讨电缆无卤化技术;从消烟降卤技术、低卤技术、抑烟技术方面总结电缆低卤低毒化技术。
金标义,吴长顺[7]（2015）在《EVA在电缆行业的应用和发展前景》文中研究指明EVA是无卤的极性聚合物,能与多种材料相容,有良好的机械物理性能、电气性能和极佳的混炼与挤出工艺性能。EVA是制造高压电缆屏蔽料、低烟无卤阻燃料和隔氧层料不可或缺的基料,需求量巨大,有良好的发展前景。
石燕萍[8]（2014）在《EVM和EP（D）M溶解度参数的测定与模拟》文中认为本课题采用Small和Fedors基团贡献法计算了七种牌号的乙烯-乙酸乙烯酯橡胶（EVM）和四种牌号的乙丙橡胶（EPDM）的一维溶解度参数值（δt），并采用平衡溶胀法测定了其一维溶解度参数范围。由于一维溶解度参数具有局限性，因此通过Hansen软件模拟计算了EVM和EP（D）M的Hansen三维溶解度参数值（δd, δp, δh, δt）。另外，还研究了混合溶剂对EVM溶胀行为的影响。利用平衡溶胀实验和模拟计算得到的橡胶的三维溶解度参数值，计算了EVM和EP（D）M与每种溶剂之间的能量差（Ra）和相对能量差（RED）。同时，利用Flory理论计算EVM和EP（D）M与各溶剂之间的相互作用参数。研究结果显示，通过基团贡献法计算得到的EVM的一维溶解度参数值的范围在17.80-21.00（J/cm3）1/2之间，EP（D）M橡胶的溶解度参数值的范围在16.20-17.50（J/cm3）1/2之间，其中利用Small基团贡献法所计算得到的橡胶溶解度参数值比通过Fedors法计算得到的溶解度参数值略小。通过平衡溶胀实验测定七种不同牌号EVM的一维溶解度参数值的范围在17.5-22.0（J/cm3）1/2之间，且随着VA含量的增加EVM橡胶的溶解度参数有不同程度的增大。四种牌号的EP（D）M一维溶解度参数都处在17.00（J/cm3）1/2附近，说明平衡溶胀实验结果与Fedors基团贡献法计算所得值更加吻合。通过Hansen软件模拟计算得到EVM和EP（D）M的三维溶解度参数（δd, δp, δh,δt）。七种不同牌号EVM的三维溶解度参数值分别为Levapren400：（17.6,3.8,3.4,18.32），Levapren450：（17.6,3.8,3.6,18.36），Levapren500：（17.6,4.0,4.0,18.49），Levapren600：（17.7,4.5,4.5,18.81），Levapren700：（18.0,4.9,5.1,19.34），Levapren800：（18.2,5.5,6.1,19.97），Levapren900：（18.4,6.4,6.2,20.44）。结果显示，随着乙酸乙酯（VA）含量的增加，EVM的色散力、极性力和氢键溶解度参数都增加，但VA含量主要影响EVM的极性力溶解度参数和氢键溶解度参数。四种不同牌号EP（D）M的三维溶解度参数值分别为：Keltan2070P：（17.1,2.3,0,17.25），Keltan3050：（16.8,2.7,0,17.02），Keltan6750：（16.9,2.3,0,17.06），Keltan8570：（17.1,2.4,0,17.27）。结果表明，第三单体ENB含量相同的EP（D）M，乙烯含量减少，其色散力溶解度参数减小，极性力溶解度参数增大。当乙烯含量相近，含有第三单体ENB的EP（D）M色散力溶解度参数较大，极性力溶解度参数较小。研究Levapren450和Levapren800在混合溶剂中的溶胀行为，结果表明，混合溶剂也可以比较准确的测定橡胶的溶解度参数。采用混合溶剂测定橡胶的溶解度参数具有实验周期短、所需溶剂种类少及实验废液较易处理等优点，在一定程度上混合溶剂可以代替复杂的单一溶剂。此外，利用三维溶解度参数计算了EVM和EP（D）M与溶剂之间的能量差（Ra）和相对能量差（RED）。研究分析其溶胀比q与Ra或RED之间的关系表明，EVM和EP（D）M在溶剂及混合溶剂中的溶胀比都随着Ra或RED值的增加而减小。还测定和计算了EVM在Fuel C测试油中的溶胀比，结果显示，理论计算值和实验值相吻合，因此通过利用Hansen三维溶解度参数可以预测橡胶在溶剂中的溶胀行为。另外，利用Flory公式理论计算得到EVM和EP（D）M与各溶剂间的相互作用参数χ。
马琴,李海全,解向前,姚鹏军,邹华,张立群,田明[9]（2013）在《EVM橡胶无卤阻燃及其阻燃机理的研究进展》文中研究表明结合国内外EVM橡胶无卤阻燃的研究现状,综述了EVM橡胶阻燃与分子结构的关系以及无卤阻燃技术及机理;重点强调了橡胶分子结构决定其阻燃性能,橡胶热分解过程是其阻燃的关键所在;还强调了橡胶加工过程中阻燃性能、物理机械性能以及其他性能的协调与统一。
王永,赵珺[10]（2012）在《EVM在无卤低发烟型阻燃电缆护套上的应用》文中认为在掌握EVM结构和性能的基础上,对它在电缆护套层上的应用进行了研究。
二、EVM橡胶在低烟无卤阻燃船用电缆上的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、EVM橡胶在低烟无卤阻燃船用电缆上的应用（论文提纲范文）
（1）高强度、高伸长率EVM阻燃电缆胶料的研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 主要原材料 |
| 1.2 基本配方 |
| 1.3 主要仪器与设备 |
| 1.4 试样准备 |
| 1.5 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 不同阻燃剂对力学性能的影响 |
| 2.2 不同阻燃剂对燃烧性能的影响 |
| 3 结论 |
（2）弹性体EVM超临界发泡材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 乙烯-醋酸乙烯酯橡胶 |
| 1.1.1 乙烯-醋酸乙烯酯橡胶的概况 |
| 1.1.2 乙烯-醋酸乙烯酯橡胶的性能 |
| 1.1.3 乙烯-醋酸乙烯酯橡胶的应用 |
| 1.2 高聚物发泡材料 |
| 1.2.1 高聚物发泡材料的概述 |
| 1.2.2 高聚物发泡材料的分类 |
| 1.2.3 高聚物发泡材料的机理 |
| 1.2.4 微孔高聚物发泡材料的制备方法 |
| 1.3 自愈合聚合物 |
| 1.3.1 自愈合聚合物的概述 |
| 1.3.2 自愈合聚合物纳米复合材料 |
| 1.3.3 自愈合橡胶 |
| 1.3.4 自愈合聚合物的应用与展望 |
| 1.4 阻尼材料 |
| 1.4.1 高分子材料阻尼材料概述 |
| 1.4.2 高分子材料阻尼机理 |
| 1.4.3 高分子材料阻尼性能的测试 |
| 1.5 阻燃材料 |
| 1.5.1 高聚物的阻燃概述 |
| 1.5.2 高聚物的阻燃机理与表征 |
| 1.5.3 阻燃效果的测试方法 |
| 1.6 本论文的目的与内容 |
| 1.6.1 本文的研究目的 |
| 1.6.2 本文的研究内容 |
| 第二章 EVM纳米复合发泡材料的制备及自愈合性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 实验过程 |
| 2.2.4 测试与分析 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 CNT用量对EVM纳米复合发泡材料泡孔结构的影响 |
| 2.3.2 CNT用量对EVM纳米复合发泡材料物理机械性能的影响 |
| 2.3.3 CNT用量对EVM纳米复合发泡材料导电性能的影响 |
| 2.3.4 EVM纳米复合材料及其发泡材料自愈合性能分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 EVM/SEBS共混发泡材料的制备及阻尼性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.2.3 实验过程 |
| 3.2.4 测试与分析 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 BIPB用量对EVM/SEBS共混发泡材料泡孔形态的影响 |
| 3.3.2 BIPB用量对EVM/SEBS共混发泡材料物理机械性能的影响 |
| 3.3.3 BIPB用量对EVM/SEBS共混发泡材料阻尼性能的影响 |
| 3.3.4 共混比对EVM/SEBS共混发泡材料泡孔形态的影响 |
| 3.3.5 共混比对EVM/SEBS共混发泡材料物理机械性能的影响 |
| 3.3.6 共混比对EVM/SEBS共混发泡材料阻尼性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 EVM发泡材料的制备及无卤阻燃性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.2.3 实验过程 |
| 4.2.4 测试与分析 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 APP用量对EVM发泡材料泡孔形态的影响 |
| 4.3.2 APP用量对EVM发泡材料物理机械性能的影响 |
| 4.3.3 APP用量对EVM发泡材料阻燃性能的影响 |
| 4.3.4 SiO_2气凝胶用量对EVM发泡材料泡孔形态的影响 |
| 4.3.5 SiO_2气凝胶用量对EVM发泡材料物理机械性能的影响 |
| 4.3.6 SiO_2气凝胶用量对EVM发泡材料阻燃性能的影响 |
| 4.3.7 APP与SiO_2气凝胶的配比对EVM发泡材料泡孔形态的影响 |
| 4.3.8 APP与SiO_2气凝胶的配比对EVM发泡材料物理机械性能的影响 |
| 4.3.9 APP与SiO_2气凝胶的配比对EVM发泡材料阻燃性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士期间发表的文章及专利 |
（3）EVA电缆材料的高性能化研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高速列车组及其配套电线电缆概述 |
| 1.2.1 高速列车组简介 |
| 1.2.2 高速动车组用电线电缆 |
| 1.3 电线电缆绝缘与护套用复合材料概述 |
| 1.3.1 聚合物基体 |
| 1.3.2 阻燃体系 |
| 1.3.3 填料 |
| 1.3.4 交联体系 |
| 1.3.5 其他组分 |
| 1.4 电线电缆用复合材料高性能化的难点及解决措施 |
| 1.4.1 电线电缆用复合材料高性能化的难点 |
| 1.4.2 电线电缆用复合材料高性能化的解决措施 |
| 1.5 离子液体简介 |
| 1.5.1 离子液体的定义 |
| 1.5.2 离子液体的合成与制备方法 |
| 1.5.3 离子液体在高分子材料改性中的应用 |
| 1.6 本论文的研究内容 |
| 第二章 乙烯-甲基丙烯酸酯橡胶对EVA基复合材料性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料及试剂 |
| 2.2.2 实验仪器及设备 |
| 2.2.3 样品制备 |
| 2.2.4 门尼粘度测试 |
| 2.2.5 拉伸断面微观形貌观察 |
| 2.2.6 热稳定性测试 |
| 2.2.7 非等温结晶行为分析 |
| 2.2.8 拉伸性能测试 |
| 2.2.9 极限氧指数测试 |
| 2.2.10 绝缘性能测试 |
| 2.2.11 耐油性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 AEM对EVA基复合材料门尼粘度的影响 |
| 2.3.2 AEM对EVA基复合材料热稳定性的影响 |
| 2.3.3 AEM对EVA基复合材料非等温结晶行为的影响 |
| 2.3.4 AEM对EVA基复合材料拉伸性能的影响 |
| 2.3.5 AEM对EVA基复合材料拉伸断面微观形貌的影响 |
| 2.3.6 AEM对EVA基复合材料耐油性能的影响 |
| 2.3.7 AEM对EVA基复合材料阻燃性能的影响 |
| 2.3.8 AEM对EVA基复合材料绝缘性能的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 大分子相容剂POE-g-GMA对EVA基复合材料性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料及试剂 |
| 3.2.2 实验仪器及设备 |
| 3.2.3 样品制备 |
| 3.2.4 门尼粘度测试 |
| 3.2.5 拉伸断面微观形貌观察 |
| 3.2.6 燃烧断面微观形貌观察 |
| 3.2.7 热稳定性测试 |
| 3.2.8 非等温结晶行为分析 |
| 3.2.9 流变行为分析 |
| 3.2.10 拉伸性能测试 |
| 3.2.11 极限氧指数测试 |
| 3.2.12 绝缘性能测试 |
| 3.2.13 耐油性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 POE-g-GMA对EVA基复合材料门尼粘度的影响 |
| 3.3.2 POE-g-GMA对EVA基复合材料热稳定性的影响 |
| 3.3.3 POE-g-GMA对EVA基复合材料非等温结晶行为的影响 |
| 3.3.4 POE-g-GMA对EVA基复合材料流变行为的影响 |
| 3.3.5 POE-g-GMA对EVA基复合材料拉伸性能的影响 |
| 3.3.6 POE-g-GMA对EVA基复合材料拉伸断面微观形貌的影响 |
| 3.3.7 POE-g-GMA对EVA基复合材料阻燃性能的影响 |
| 3.3.8 POE-g-GMA对EVA基复合材料绝缘性能的影响 |
| 3.3.9 POE-g-GMA对EVA基复合材料耐油性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 功能化离子液体的合成及其对EVA基复合材料性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料及试剂 |
| 4.2.2 实验仪器及设备 |
| 4.2.3 功能化离子液体（IL）的合成与表征 |
| 4.2.4 复合材料的样品制备 |
| 4.2.5 凝胶含量测试 |
| 4.2.6 拉伸断面微观形貌观察 |
| 4.2.7 燃烧断面微观形貌观察 |
| 4.2.8 热稳定性测试 |
| 4.2.9 非等温结晶行为分析 |
| 4.2.10 拉伸性能测试 |
| 4.2.11 极限氧指数测试 |
| 4.2.12 耐油性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 功能化离子液体对EVA基复合材料凝胶含量的影响 |
| 4.3.2 功能化离子液体对EVA基复合材料热稳定性的影响 |
| 4.3.3 功能化离子液体对EVA基复合材料非等温结晶行为的影响 |
| 4.3.4 功能化离子液体对EVA基复合材料拉伸性能的影响 |
| 4.3.5 功能化离子液体对EVA基复合材料阻燃性能的影响 |
| 4.3.6 功能化离子液体对EVA基复合材料耐油性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 实际应用 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的学术活动及成果情况 |
（4）NBR/EVM共混胶老化行为与性能及预测研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要缩写符号一览表 |
| 第一章 引言 |
| 1.1 课题的研究意义和内容 |
| 1.1.1 课题研究的目的与意义 |
| 1.1.2 课题研究的内容 |
| 1.2 丁腈橡胶 |
| 1.2.1 NBR的结构与种类 |
| 1.2.2 NBR的性能 |
| 1.3 EVM橡胶 |
| 1.3.1 EVM的结构 |
| 1.3.2 EVM的性能 |
| 1.4 橡胶老化的概述 |
| 1.4.1 橡胶老化的表现特征 |
| 1.4.2 橡胶老化的影响因素 |
| 1.4.3 橡胶的热氧老化 |
| 1.5 橡胶材料寿命预测的方法 |
| 1.5.1 Dakin寿命推算法 |
| 1.5.2 WLF方程(时-温叠加法) |
| 1.5.3 阿累尼乌斯方程预测模型 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 实验配方 |
| 2.3 实验仪器与设备 |
| 2.4 试样制备与工艺条件 |
| 2.4.1 塑炼 |
| 2.4.2 开炼机混炼 |
| 2.4.3 密炼机混炼 |
| 2.4.4 硫化 |
| 2.5 性能测试 |
| 2.5.1 硫化特性测试 |
| 2.5.2 性能测试 |
| 2.5.3 平衡溶胀法测表观交联密度 |
| 2.5.4 平衡溶胀法测定两相交联密度 |
| 第三章 NBR/EVM 共混比及其老化行为对共混胶 性能影响与预测 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.3 NBR/EVM共混比对共混胶老化前后性能的影响 |
| 3.3.1 NBR/EVM共混比对共混胶硫化特性的影响 |
| 3.3.2 NBR/EVM共混比对共混胶老化前后表观交联密度的影响 |
| 3.3.3 NBR/EVM共混比对共混胶老化前后物理机械性能的影响 |
| 3.3.4 NBR/EVM共混比对共混胶压缩永久变形的影响 |
| 3.4 老化行为对NBR/EVM共混胶性能的影响 |
| 3.4.1 老化行为对NBR橡胶和EVM橡胶表观交联密度的影响 |
| 3.4.2 老化行为对NBR/EVM共混胶两相交联密度的影响 |
| 3.4.3 老化行为对NBR/EVM共混胶物理机械性能的影响 |
| 3.4.4 老化行为对NBR/EVM共混胶压缩永久变形的影响 |
| 3.5 共混胶性能的预测 |
| 3.5.1 共混胶压缩永久变形的预测 |
| 3.5.2 共混胶 100%定伸应力的预测 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 NBR/EVM共混胶硫化体系及其老化行为对性能影响与预测 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 DCP/TAIC硫化体系及老化行为对性能的影响及性能预测 |
| 4.2.1 实验方案 |
| 4.2.2 DCP/TAIC用量对NBR/EVM共混胶老化前后性能的影响 |
| 4.2.3 老化行为对NBR/EVM共混胶性能的影响 |
| 4.2.4 共混胶性能的预测 |
| 4.3 S/DCP硫化体系及老化行为对共混胶性能影响及性能预测 |
| 4.3.1 实验方案 |
| 4.3.2 S/DCP复合硫化体系下老化行为对共混胶性能的影响 |
| 4.3.3 共混胶性能的预测 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 NBR/EVM共混胶防老体系及其老化行为对性能影响与预测 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 实验方案 |
| 5.3 MB/RD并用比对NBR/EVM共混胶老化前后性能的影响 |
| 5.3.1 MB/RD并用比对共混胶硫化特性的影响 |
| 5.3.2 MB/RD并用比对共混胶老化前后两相交联密度的影响 |
| 5.3.3 MB/RD并用比对共混胶老化前后物理机械性能的影响 |
| 5.3.4 MD/RD并用比对共混胶压缩永久变形的影响 |
| 5.3.5 MB/RD并用比对共混胶老化前后压缩蠕变的影响 |
| 5.3.6 MB/RD并用比对共混胶“mullins效应”的影响 |
| 5.4 老化行为对NBR/EVM共混胶老化前后性能的影响 |
| 5.4.1 老化行为对NBR/EVM共混胶交联密度的影响 |
| 5.4.2 老化行为对NBR/EVM共混胶物理机械性能的影响 |
| 5.4.3 老化行为对NBR/EVM共混胶物理压缩永久形变的影响 |
| 5.4.4 老化时间对WLF方程中的C_1、C_2的影响 |
| 5.5 性能的预测 |
| 5.5.1 基于阿累尼乌斯方程对共混胶压缩永久变形进行预测 |
| 5.5.2 基于WLF方程对压缩蠕变进行预测 |
| 5.6 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士研究生期间发表的学术论文目录 |
（5）NBR/EVM并用胶结构性能及应用的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1 课题研究的目的和意义 |
| 2 选题背景 |
| 2.1 丁腈橡胶（NBR） |
| 2.2 乙烯-醋酸乙烯酯橡胶（EVM） |
| 3 碳纳米管 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 结构与特性 |
| 3.3 应用 |
| 4 橡胶的共混改性 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 橡胶共混的目的和意义 |
| 4.3 聚合物的共混理论和共混方法 |
| 4.4 聚合物之间相容性理论 |
| 4.5 聚合物共混物相容性的表征 |
| 4.6 橡胶共混物的共交联 |
| 5 研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 1 原材料 |
| 2 实验配方 |
| 3 实验仪器与设备 |
| 4 试样制备与工艺条件 |
| 4.1 混炼 |
| 4.2 硫化 |
| 5 性能测试 |
| 5.1 硫化特性测试 |
| 5.2 物理机械性能测试 |
| 5.3 平衡溶胀法测定两相交联密度 |
| 5.4 基因贡献法测定三维溶解度参数 |
| 第三章 NBR/EVM并用比对共混硫化胶性能的影响 |
| 1 概述 |
| 2 3M硫化体系下并用比对NBR/EVM共混硫化胶性能的影响 |
| 2.1 实验方案 |
| 2.2 实验结果与讨论 |
| 3 DCP硫化体系下并用比对NBR/EVM共混硫化胶性能的影响 |
| 3.1 实验方案 |
| 3.2 实验结果与讨论 |
| 4 复和硫化体系下并用比对NBR/EVM共混硫化胶性能的影响 |
| 4.1 实验方案 |
| 4.2 实验结果与讨论 |
| 5 三种硫化体系对NBR/EVM800HV共混胶性能影响的对比 |
| 5.1 实验方案 |
| 5.2 实验结果与讨论 |
| 6 本章小结 |
| 第四章 硫化体系及防护体系对NBR/EVM硫化胶交联密度及物理机械性能的影响 |
| 1 概述 |
| 2 硫化剂DCP用量对硫化胶性能的影响 |
| 2.1 实验方案 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 3 硫化剂BIPB用量对硫化胶性能的影响 |
| 3.1 实验方案 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 4 防老剂MB的用量对NBR/EVM硫化胶性能的影响 |
| 4.1 实验方案 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 5 防老剂MB/RD并用比对NBR/EVM硫化胶性能的影响 |
| 5.1 实验方案 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 6 本章小结 |
| 第五章 碳纳米管用量对NBR/EVM并用胶性能的影响 |
| 1 概述 |
| 2 CNTs用量对NBR/EVM并用胶性能的影响 |
| 2.1 实验方案 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 3 本章小结 |
| 第六章 NBR/EVM并用胶的应用 |
| 1 概述 |
| 2 NBR/EVM并用比对NBR/EVM硫化胶性能的影响 |
| 2.1 实验方案 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 3 硫化剂DCP/AIC并用比对NBR/EVM硫化胶性能的影响 |
| 3.1 实验方案 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 4 填料种类对NBR/EVM硫化胶性能的影响 |
| 4.1 实验方案 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 5 增塑剂种类对NBR/EVM硫化胶性能的影响 |
| 5.1 实验方案 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 6 CNTs用量对NBE/EVM硫化胶性能的影响 |
| 6.1 实验方案 |
| 6.2 结果与讨论 |
| 7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士研究生期间发表的学术论文目录 |
（6）阻燃电缆发展概况（论文提纲范文）
| 1阻止电缆延燃的措施 |
| 1.1预防电缆自身着火 |
| 1.2预防高温高热对电缆的影响 |
| 1.3预防电缆敷设带来的危险 |
| 1.4预防电缆分支带来危害 |
| 2区分阻燃与耐火电缆 |
| 3阻燃电缆发展概况 |
| 3.1电缆无卤化 |
| 3.1.1添加无机阻燃剂超细化与辐射交联结合 |
| 3.1.2低烟无卤结构优化设计 |
| 3.1.3阻燃复配技术 |
| 3.2电缆低卤低毒化 |
| 3.2.1消烟降卤技术 |
| 3.2.2低卤技术 |
| 3.2.3抑烟技术 |
| 4结语 |
（7）EVA在电缆行业的应用和发展前景（论文提纲范文）
| 0 引 言 |
| 1 结构特性 |
| 1. 1 结构 |
| 1. 2 特性 |
| 2 产品优势 |
| 2. 1 极高的性价比 |
| 2. 2 极好的加工性能 |
| 2. 3 易于改性变通 |
| 3 EVA 应用范围 |
| 3. 1 用作高压电力电缆半导电屏蔽料 |
| 3. 2 热塑型与交联型阻燃料 |
| 3. 3 隔氧层料 |
| 3. 4 改性 PE 护套料 |
| 4 发展前景 |
（8）EVM和EP（D）M溶解度参数的测定与模拟（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 溶解度参数理论 |
| 1.1.1 溶解度参数的提出与发展 |
| 1.1.2 溶解度参数的计算方法 |
| 1.1.3 溶解度参数的测定方法 |
| 1.1.4 Hansen 三维溶解度参数软件 |
| 1.1.5 溶解度参数的应用 |
| 1.2 乙烯-乙酸乙烯酯橡胶（EVM）概况 |
| 1.2.1 EVM 橡胶的结构 |
| 1.2.2 EVM 橡胶的性能 |
| 1.2.3 EVM 橡胶的配合及加工 |
| 1.2.4 EVM 橡胶的应用 |
| 1.3 乙丙橡胶 EPDM 概况 |
| 1.3.1 EPDM 橡胶的结构 |
| 1.3.2 EPDM 橡胶的性能 |
| 1.3.3 EPDM 橡胶的配合及加工 |
| 1.3.4 EPDM 橡胶的应用 |
| 1.4 选题目的、意义及主要研究内容 |
| 1.4.1 选题的目的和意义 |
| 1.4.2 本课题主要研究内容 |
| 第二章 EVM 和 EP(D)M 溶解度参数的理论计算 |
| 2.1 基团贡献法的计算 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 分析与计算 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 EVM 溶解度参数的计算 |
| 2.2.2 EP(D)M 溶解度参数的计算 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 EVM 溶解度参数的测定及 HSP 的应用 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 原材料 |
| 3.1.2 基本配方 |
| 3.1.3 仪器与设备 |
| 3.1.4 试样的制备 |
| 3.1.5 分析与测试 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 EVM 硫化胶的交联密度 |
| 3.2.2 EVM 硫化胶一维溶解度参数的测定 |
| 3.2.3 EVM 硫化胶三维溶解度参数的测定 |
| 3.2.4 EVM 硫化胶在混合溶剂中的溶胀 |
| 3.2.5 EVM 硫化胶 Hansen 三维溶解度参数的应用 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 EP(D)M 溶解度参数的测定及 HSP 的应用 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 原材料 |
| 4.1.2 基本配方 |
| 4.1.3 试样的制备 |
| 4.1.4 分析与测试 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 EP(D)M 硫化胶的交联密度 |
| 4.2.2 EP(D)M 硫化胶一维溶解度参数的测定 |
| 4.2.3 EP(D)M 硫化胶三维溶解度参数的测定 |
| 4.2.4 EP(D)M 硫化胶 Hansen 三维溶解度参数的应用 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（9）EVM橡胶无卤阻燃及其阻燃机理的研究进展（论文提纲范文）
| 1 阻燃与分子结构的关系 |
| 2 燃烧机理、阻燃途径及效果的表征 |
| 2.1 碳链橡胶的燃烧机理 |
| 2.2 橡胶阻燃的几种主要途径 |
| 2.3 橡胶阻燃效果的表征 |
| 2.3.1 极限氧指数法 |
| 2.3.2 UL-94法 |
| 2.3.3 锥形量热仪法 |
| 3 EVM无卤阻燃及其机理的研究进展 |
| 3.1 无卤阻燃剂 |
| 3.1.1 无机阻燃剂 |
| 3.1.2 膨胀型阻燃剂 |
| 3.1.3 协效阻燃作用 |
| 3.2 EVM橡胶的阻燃改性 |
| 4 其他阻燃方式 |
| 4.1 EVM橡胶的纳米复合材料 |
| 4.1.1 EVM/粘土纳米复合材料 |
| 4.1.2 EVM/碳纳米管 |
| 4.2 辐照交联 |
| 4.3 阻燃剂的微胶囊化 |
| 5 结论 |
（10）EVM在无卤低发烟型阻燃电缆护套上的应用（论文提纲范文）
| 0引言 |
| 1 EVM的结构和特性 |
| 1.1 结构 |
| 1.2 特性 |
| 1.2.1 EVM橡胶的耐热性 |
| 1.2.2 EVM橡胶的耐油性 |
| 1.2.3 EVM橡胶的阻燃性 |
| 2 EVM橡胶的典型配方举例 |
| 2.1 主要原材料 |
| 2.2 配方组成 |
| 2.3 胶片性能指标 |
| 2.4 实验设计要点 |
| 2.4.1 硫化体系 |
| 2.4.2 阻燃体系 |
| 2.4.3 其他配合剂 |
| 3 结果与讨论 |
四、EVM橡胶在低烟无卤阻燃船用电缆上的应用（论文参考文献）
- [1]高强度、高伸长率EVM阻燃电缆胶料的研究[J]. 杨雪梅,董涛. 特种橡胶制品, 2021(06)
- [2]弹性体EVM超临界发泡材料的制备及性能研究[D]. 王聪. 青岛科技大学, 2021(01)
- [3]EVA电缆材料的高性能化研究[D]. 黄昊鹏. 合肥工业大学, 2019(01)
- [4]NBR/EVM共混胶老化行为与性能及预测研究[D]. 易杰. 青岛科技大学, 2017(01)
- [5]NBR/EVM并用胶结构性能及应用的研究[D]. 张清阳. 青岛科技大学, 2016(08)
- [6]阻燃电缆发展概况[J]. 张泽江. 建筑电气, 2015(07)
- [7]EVA在电缆行业的应用和发展前景[J]. 金标义,吴长顺. 电线电缆, 2015(02)
- [8]EVM和EP（D）M溶解度参数的测定与模拟[D]. 石燕萍. 青岛科技大学, 2014(04)
- [9]EVM橡胶无卤阻燃及其阻燃机理的研究进展[J]. 马琴,李海全,解向前,姚鹏军,邹华,张立群,田明. 特种橡胶制品, 2013(02)
- [10]EVM在无卤低发烟型阻燃电缆护套上的应用[J]. 王永,赵珺. 世界橡胶工业, 2012(04)